|
|
|
Главная --> Справочник терминов Коэффициенты теплоотдачи Прочностные свойства полимерных материалов изучаются обычно в следующих агрессивных средах: кислотах, основаниях, солях, окислителях и органических растворителях. Исследуемую пластмассу выдерживают в агрессивной среде и сравнивают полученные показатели с их исходным значением (в таблицах оно в скобках). Приведенным значениям разрушающего напряжения при растяжении (ор), сжатии (асж), изгибе (ои) модуля упругости (Е), относительного удлинения при разрыве (е) и твердости (Тв) отвечают соответствующие коэффициенты стойкости, обозначаемые КР, Коэффициенты стойкости стеклонаполненного полипропилена в агрессивных средах изменяются очень незначительно. С повышением температуры действие сред на свойства полипропилена усиливается. Так, если коэффициенты стойкости полипропилена по разрушающему напряжению при растяжении при 20°С в азотной и 98%-ной уксусной кислотах составляли 93—96% (см. табл. III. 13), то при 90 °С за 5 сут они понизились до 5% и менее в азотной и до 15% в уксусной кислотах [76, с. 140— 144]. Для стеклонаполненного полипропилена при повышении температуры до 80 °С коэффициент стойкости понизился в соляной кислоте на -14%, в гидроксиде аммония на 4%, в этиленгликоле на 11%, т. е. не очень сильно, но в бензине — на 34% [44]. Интересные результаты были получены для воды и растворов серной кислоты [81, Его химическая стойкость хуже химической стойкости полистирола и в большинстве агрессивных сред коэффициенты стойкости по изменению механических свойств — на 10—15% ниже (табл. III.16). В слабых кислотах и основаниях прочностные свойства ПММА изменяются незначительно, но резко ухудшаются в окислителях. В большинстве органических сред его прочностные показатели заметно-снижаются, но бензин, жиры и масла на него почти не действуют. Растворители (ацетон, бензол, спирт) изменяют релаксацию напряжения ПММА до более низких уровней (вдвое и больше), чем вода, олеиновая кислота, гексан, керосин [14, с. 62—63]. *** Коэффициенты стойкости ПММА по изменению твердости в гептане, толуоле и бутиловом . спирте 93%, спирте 91% [12 с. 13-14]. По данным [88, с. 41—46], при 80 °С коэффициенты стойкости по прочности уменьшались с 92% в 30%-ной серной кислоте, до 81% в 70%-ной и с 96% в 10%-ной до 90% в 30%-ной соляной кислоте. Таблица 111.25. Коэффициенты стойкости по прочности и модулю упругости (Кв) полиформальдегида в агрессивных средах [94] В разбавленных (до 10%) азотной, серной и соляной кислотах их коэффициенты стойкости составляют: /Си = = 72—77%, /Ств = 77—85% (при увеличении концентрации кислоты твердость несколько возрастает). Показатели свойств для стеклонаполненных полиуретанов в этих кислотах несколько выше: /СР = 81—85% без на-гружения и 80—85% под нагрузкой, т. е. приложение нагрузки не влияет на изменение прочности полиуретанов в агрессивных средах. В концентрированных кислотах полиуретаны разрушаются. Таблица 111.33. Коэффициенты стойкости ненапряженного и напряженного стекловолокнита АГ-4С в агрессивных средах при различных температурах (исходные значения ар=800 МПа, ? = 38000 МПа) [100] Долговечность фаолита в 10%-ной серной кислоте при комнатной температуре составляет примерно 20 лет [99]. Коэффициенты стойкости стеклотекстолитов на основе фенолоформальдегидных связующих приведены в табл. 111.34. Таблица 111.34. Коэффициенты стойкости стеклотекстолите в кислотах и основаниях при 20 °С В табл. 111.35 приведены данные об изменении свойств материалов на основе фурановых смол в агрессивных средах, а в табл. 111.36 коэффициенты стойкости в этих средах при различных температурах. 3. Проверяют величину выбранной теплопередающей поверхности при фактических скоростях рабочих сред. Для этого определяют критерии Рейнольдса и Нуссельта, находят коэффициенты теплоотдачи и теплопередачи. Определяют фактически необходимую поверхность теплообмена и сравнивают ее со стандартной. Если полученная поверхность равна стандартной или больше ее (в пределе на 20 — 25%), то расчет считается законченным. Если поверхность оказалась меньше стандартной, то необходимо где о<; и c<2 - коэффициенты теплоотдачи от дымовых газов к трубам и от труб к нагреваемой среде; Л и ^ - коэффициент теплопроводности металла (стенки трубы) и загрязнении. Исключая испарительные змеевики, устанавливаемые в некоторых печах, потоки в конвективной зоне печи конверсии являются однофазными без химических превращений. В этом случае при поперечном омы-вании пучков труб, если считать, что коэффициенты теплоотдачи <*7 и <*2 , а также теплофизичеокие свойства потоков постоянны в одном ряду, то система уравнений, описывающих процессы в зоне конвекции имеет вид Коэффициенты теплоотдачи При аппаратурном оформлении теплообменников, обеспечивающем испарение без образования газовых мешков и выполненных из нержавеющей стали, дросселирование раствора можно проводить сразу после абсорбции, как это показано на схеме. Это увеличивает коэффициенты теплоотдачи. В протавном случае насыщенный раствор надо дросселировать непосредственно перед регенератором. Насыщенный раствор должен направляться в теплообменники по трубному пространству снизу вверх, а в верхних точках аппаратов должны предусматриваться продувочные линии. ' деляют критерии Рейнольдса и Нуссельта, находят коэффициенты теплоотдачи и теплопередачи. Определяют фактически необходимую поверхность теплообмена и сравнивают ее со стандартной. Если полученная поверхность равна стандартной или больше ее (в/ пределе на 20 — 25%), то расчет считается законченным. Если поверхность оказалась меньше стандартной, то необходимо 1де а1 и а2 — частные коэффициенты теплоотдачи от горячего потока для проектно-расчетнои практики. Можно считать установленным, что при развитом пузырьковом кипении коэффициенты теплоотдачи как для случая организованного потока (кипение на внутренней поверхности обогреваемой трубы) атр, так и для случая свободной конвекции сх^оав (кипение на поверхности нагрева погруженной в большой объем жидкости) близки, и их функциональная зависимость от режимных параметров (тепловая нагрузка) и от физических свойств теплоносителей описывается одними и теми же аналитическими связями, т. е. Абсорбция с предварительным насыщением тощего абсорбента. Анализ распределения температур по высоте абсорберов на различных установках показал, что интенсивность нагрева абсорбента больше в верхней .и :нижней частях ацпарата, так как основное количество метана и этана поглощается вверху колонны, а на нижних тарелках происходит растворение бутанов и пентанов. Поэтому целесообразно максимальное количество тепла процесса растворения снять в промежуточных холодильниках, установленных в верху и в низу абсорбера. Однако схемы с промежуточными холодильниками имеют ряд недостатков: наличие глухих тарелок в абсорбере, сложность точного выбора места ввода охлажденного абсорбента, низкие коэффициенты теплоотдачи. • Абсорбция с предварительным насыщением тощего абсорбента. Анализ распределения температур по высоте абсорберов на различных установках показал, что интенсивность нагрева абсорбента больше в верхней и нижней частях аппарата, так как основное количество метана и этана поглощается вверху колонны, а на нижних тарелках происходит растворение бутанов и пентанов. Поэтому целесообразно максимальное количество тепла процесса растворения снять в промежуточных холодильниках, установленных в верху и в низу абсорбера. Однако схемы с промежуточными холодильниками имеют ряд недостатков: наличие глухих тарелок в абсорбере, сложность точного выбора места ввода охлажденного абсорбента, низкие коэффициенты теплоотдачи. Я^ и А,,. — коэффициенты теплоотдачи от корпуса или червяка к расплаву.  Коэффициент поступательного Карбоксильные гидроксильные Коэффициент рефракции Коэффициент теплопроводности Коэффициент заполнения Коаксиальных цилиндров Когезионная прочность Коксохимической промышленности Кольцевом пространстве |
- |
Навигация