|
|
|
Главная --> Справочник терминов Коэффициента теплоотдачи В формулу для определения коэффициента сопротивления (2. 27) входит величина эквивалентного диаметра Da. Гранулированные угли имеют различную форму, в большинстве случаев цилиндрическую. Для нешаровидных тел эквивалентный диаметр D3 может быть определен по удельной геометрической поверхности Sv (поверхности единицы объема): Рис. 73. Зависимость коэффициента сопротивления от числа Рейнольдса. расхода и коэффициента сопротивления выбирают для соответст- АВТОМАТИЗИРОВАННЫЙ ПОВЕРОЧНЫЙ РАСЧЁТ 1. Расчет конфигурации надутой шины и НДС ее элементов при действии внутреннего давления. 2. Расчёт НДС элементов шины при действии радиальной нагрузки с выводом нагрузочной характеристики. 3. Расчёт выходных характеристик шины: боковой, угловой, окружной жесткостей; коэффициента сопротивления боковому уводу; интенсивности работы сил трения в контакте. При создании шины профиль её поперечного сечения был оптимизирован, а в качестве критерия оптимизации использован минимум коэффициента сопротивления качению f: и может служить обобщённой характеристикой деформационного состояния. Оптимизация формы поперечного сечения осуществлялась методом последовательных приближений. В качестве первоначальной формы была принята классическая форма, определяемая по известным соотношениям [493], в дальнейших расчётах форма поперечного сечения корректировалась. Ниже в таблице 7.2 представлены результаты расчётов коэффициента сопротивления качению для классической и оптимальной форм профилей при нагрузке Q = 30 КН и внутреннем давлении в шине в диапазоне 80-550 КПа. Таблица 7.2 Значения коэффициента сопротивления качению Одна из основных проблем, которую приходится решать при конструировании головок, — это определение коэффициента сопротивления, позволяющего рассчитать давление экструзии и определить фактическую производительность экструдера. Следует отметить, что определение коэффициента сопротивления строго аналитическим методом даже в случае экструзии расплавов, обладающих свойствами ньютоновских жидкостей, возможно только в ограниченном числе простых случаев течения. Необходимость При расчете суммарного коэффициента сопротивления будем исходить из очевидного условия, что полный перепад давлений, соответствующий некоторой заданной величине объемного расхода, складывается из перепадов давления, необходимых для преодоления сопротивления каждого из участков канала в отдельности: Располагая значением коэффициента сопротивления для каждого из элементарных участков в отдельности, можно записать в случае моделирования расплава ньютоновской жидкостью: В первом приближении задаются ожидаемыми значениями коэффициента теплоотдачи а, коэффициента гидравлического сопротивления при средней температуре стенки ?ст Имея значения определяющих критериев по соответствующему уравнению теплоотдачи (см. табл. V. 12), находят значение коэффициента теплоотдачи «i для данного теплоносителя. По этой же схеме проводим расчет коэффициента теплоотдачи для теплоносителя ос 2. Вычисляем коэффициент теплопередачи Зависимость коэффициента теплоотдачи к воздуху от скорости воздуха в узком сечении: Зависимость коэффициента теплоотдачи к воздуху от скорости воздуха в узком сечении: Зависимость коэффициента теплоотдачи к воздуху от скорости воздуха в узком сечении: б— трубы монометаллические, ?>=56 мм (алюминий АМ2), г>=14,6; е— трубы биметал-::56 ММ (сталь !Х18НЮТ +алюминий АД1, сталь XI9HBM2TI + алюминий Зависимость коэффициента теплоотдачи к воздуху от скорости воздуха в узком сечении: Основы теплообмена рассматривались в гл. 9, где было показано, что скорость теплового потока зависит от относительной величины движущей силы и сил сопротивления процессу теплообмена. Основными уравнениями теплового расчета теплообменных аппаратов являются уравнения теплового баланса и теплообмена, решаемые совместно. При этом учитываются следующие три сопротивления: сопротивления пограничного слоя потоков, обмениваю щихся теплом (сопротивление «пленки») и сопротивление твердой стенки, разделяющей эти потоки. Передача тепла в этом случае осуществляется одновре менно теплопроводностью и конвекцией. Скорость теплообмена между потоком и твердой стенкой принято характеризовать с помощью коэффициента теплоотдачи а. Для двух потоков, разделенных стенкой, уравнение теплообмена имеет вид: вого режима кипения характеризуется значительным увеличением коэффициента теплоотдачи а с режимом температурного напора благодаря интенсивному движению паровых пузырей. При этом температурный напор может оказаться столь высоким, что пузырьки на поверхности теплообмена появляются быстрее, чем исчезают. Этот слой пузырьков — очень большое сопротивление процессу теплопередачи (рис. 89). При нагревании потоков в рсбой-лере водяным паром или нефтепродуктами максимальное сопротивление наблюдается при 15,0° С и даже при более низких температурах. С помощью рис. 91 можно определить FT для углеводородных жидкостей. Этот же критерий для газов, протекающих по трубкам, можно определить с помощью рис. 92, на котором представлена зависимость коэффициента теплоотдачи а на границе «стенка—поток» для внешней поверхности труб от массовой скорости потока. При использовании рис. 92 полученные значения а необходимо умножить на поправочный коэффициент (табл. 15). Рис. 93. Значения коэффициента теплоотдачи при конденсации паров воды и углеводородов Кривые, представленные на рис. 93, пригодны для определения коэффициента теплоотдачи при конденсации на поверхности теплообмена водяных паров или паров нефтепродуктов. Абсцисса этого рисунка представляет собой молярную (объемную) долю неконденсирующихся компонентов.  Кобальтовый катализатор Когезионной прочности Коксования каменного Карбониевая полимеризация Колебания карбонильной Количествах достаточных Количествах превышающих Количествами реагентов Количества ацетилена |
- |
Навигация