Главная --> Справочник терминов


Коэффициент извлечения На высокоактивных катализаторах низкотемпературной конверсии процесс протекает в диффузионной области уже при температурах 300-350°С и коэффициент использования внутреннего объема лежит в пределах ^ = 0,2-гО,5.

Для среднетемпературной конверсии применяется в основном железо-хромовые катализаторы. Активным элементом является <*V^^ . Добавка СКИСЕ хрома Cr-уО^ замедляет рост кристаллов во время работы. Большинство железо-хромовых катализаторов, выпускаемых в разных странах, близки по активности при работе Б -кинетическом режиме. Удельная поверхность их после начального периода работы становится равной 25-3G м^/г, что и обусловливает их одинаковую активность. Не при работе в диффузионной области активность катализаторов различается в десятки раз. Важно, чтобы катализатор обладал оптимальной пористой структурой, обеспечивающей высокий коэффициент использования объема.

Замена мазута, который использовался ранее, испаренной фазой СНГ не дала удовлетворительных результатов вследствие того, что слишком дорогим оказалось оборудование для испарения СНГ и возникли трудности при обеспечении заданной производительности агрегата. Выходом, решившим сразу обе проблемы, явилось использование для отопления жидкой фазы СНГ. Системы отопления, работающие на жидкой фазе СНГ (см. гл. 7), позволяют повысить производительность сушильного агрегата примерно на 30 % и коэффициент использования тепла топлива приблизительно на 10 % по сравнению с жидким нефтяным топливом, в данном случае газойлем.

12.4. «Вязкое» уплотнение. Вертикальные экструдеры, в которых питающая зона червяка выступает наверх в загрузочный бункер и привод которых связан с зоной дозирования червяка в нижней части, имеют много преимуществ (например, эффективное питание и высокий коэффициент использования крутящего момента). Однако при этом возникают проблемы, связанные с высоким давлением расплава у нижнего конца червяка, который одновременно играет роль приводного вала. Вал вращается в подшипниках скольжения. В зазоре между валом и подшипником может происходить утечка полимера. Одним из способов уменьшения или полного устранения утечки является нарезка на валу витков обратной резьбы, которая возвращает поступающий в зазор расплав обратно в экструдер в зону высокого давления. Этот способ уплотнения зазора в подшипнике скольжения называется вязким динамически уплотнением. Такую конструкцию можно представить в виде двух экструдеров, соединенных «голова к голове». Главный экструдер имеет определенную пропускную способность и создает давление Р; в то же время динамическое

(Коэффициент использования традиционных материа« лов (отношение чистого веса детали к весу заготовки) в машиностроении составляет 0,5—0,6, а иногда в тяжелом машиностроении и приборостроении 0,07—0,15. Этот •показатель для деталей кз пластических масс составляет 0,9—0,95.

При применении уточного корда во время прохождения его через агрегат ширина полотна значительно уменьшается. Поэтому перед поступлением корда на каландр производится операция «шире-ния» корда, благодаря которой повышается коэффициент использования площади корда и поддерживается необходимая плотность нитей основы.

где х — содержание АСД в сусле, г/л; jj. — удельная скорость роста дрожжей, ч"1; QK — расход растворенного кислорода на 1 кг прироста АСД, г (в зависимости от условий дрожжегенерирования изменяется от 30 до 100 г); k — коэффициент использования кислорода воздуха, %; О2 — содержание кислорода в воздухе, об. %.

где X — содержание АСД в среде, г/л; D — скорость разбавления '"среды в аппарате, ч"1; q — расход кислорода на синтез 1 г АСД, г (при выращивании дрожжей на мелассной и зерно-картофельной барде q принимают равным 1,5 — 1,75 г О2/г); Л' — коэффициент использования кислорода воздуха, % (в зависимости от аэрирующих устройств аппаратов К, изменяется от 10 до 40%).

за 0,04—0,06 МПа; количество рециркулируемого сока I сатурации (в зависимости от качества диффузионного сока) 3004-800 %; средняя скорость отстаивания 2,5—5 см/мин; коэффициент использования сатурационного газа — 65— 75%.

На ряде заводов с этой целью II сатурацию производят в двух котлах последовательно, устанавливают дозревате-ли, возвращают осадок сока II сатурации в сок I сатурации. Коэффициент использования СО2 — 50 % (на I сатурации —

здесь Я — /условно-переменная часть затрат, руб/т; Я — условно-постоянная часть затрат, руб/т; ц — коэффициент использования мощности установок.

вой фазы для абсорбции и из жидкой фазы для десорбции. Коэффициент извлечения целевого компонента при десорбции называется коэффициентом отпарки. Рассмотрим понятие коэффициента извлечения для абсорбции (для десорбции оно будет аналогичным).

т. е. коэффициент извлечения равен отношению извлеченного количества компонента к поступившему.

Обычно конечная концентрация целевого компонента определяется исходя из заданного коэффициента извлечения. В соответствии с принятым допущением (4.16) коэффициент извлечения

коэффициент извлечения ключевого компонента; при многокомпонентной абсорбции за ключевой компонент обычно принимается наиболее летучий (трудноизвлекаемый) из целевых (извлекаемых) компонентов;

Компоненты, поглощенные в процессе абсорбции, должны быть выделены из насыщенного абсорбента в процессе десорбции. В результате десорбции получаются целевые компоненты в виде продукта и регенерированный абсорбент, возвращаемый в процесс абсорбции. Чем полнее отпарены целевые компоненты из абсорбента, тем выше коэффициент извлечения их в процессе абсорбции. Чтобы целевые компоненты могли перейти в процессе десорбции из насыщенного абсорбента в газовую фазу, концентрация их в ней должна быть ниже равновесной. Для этого в десорбер подают инертный отпарной газ, не содержащий целевых компонентов и (или) подводят теплоту в нижнюю часть десорбера.

8. Что такое коэффициент извлечения? Какие факторы его определяют?

2. Температура наряду с давлением абсорбции является вторым основным параметром. От давления и температуры при данном составе газа и абсорбента зависит константа фазового равновесия. Со снижением температуры абсорбции константа равновесия уменьшается, а значит, увеличивается переход тяжелых углеводородов в жидкую фазу, другими словами, увеличивается коэффициент их извлечения. Температуры ниже 10°С существенно увеличивают коэффициенты извлечения этана и пропана и практически не влияют на извлечение бутанов и более тяжелых углеводородов. Однако при фиксированном коэффициенте извлечения ключевого компонента снижение температуры абсорбции при одновременном снижении удельной циркуляции абсорбента уменьшает коэффициент извлечения легких углеводородов и увеличивает — тяжелых. Если не требуется высокое извлечение этана из газа, то для извлечения тяжелых углеводородов рекомендуется принимать температуру абсорбции на 5—6 °С выше средней между температурой газа и тощего абсорбента на входе в абсорбер. Примем температуру абсорбента на входе в абсорбер равной 30 °С, тогда tz^ = = (20+30)/2+5 = 30 °С.

тических тарелок (п =7) и из точки их пересечения проводят горизонталь до оси ординат; точка пересечения горизонтали с ординатой и дает коэффициент извлечения ф; данного 1-го компонента (см. табл. 15, графу 7).

8. По коэффициентам извлечения всех компонентов рассчитывается количество молей каждого компонента газа, поглощенного абсорбентом. Для этого число молей каждого компонента в исходном газе умножается на соответствующий коэффициент извлечения. Для перевода объема перерабатываемого газа' в кмоли учитываем, что при стандартных условиях 1 кмоль занимает объем 24,046 м3 (см. табл. 15, графу 8).

Из уравнения (II 1.18) следует, в частности, что^коэффициент извлечения компонентов возрастает с увеличением абсорбционного фактора и числа теоретических тарелок. Это уравнение вошло в химическую технологию под названием уравнения Крейсера— Брауна, так как первоначально эта зависимость без второго члена правой части уравнения была получена Саудерсом и Брауном. Крейсер ввел в уравнение Саудерса и Брауна поправку, учитывающую снижение эффективности процесса при наличии в регенерированном абсорбенте извлекаемых из газа компонентов [5]. Уравнение Крейсера—Брауна является частным случаем уравнения (III.16), полученного Хартоном и Франклином.

Из уравнений (III. 17), (III. 18) и (III. 20) следует, что эффективность процесса абсорбции зависит также от плотности и молекулярной массы абсорбента — при постоянном соотношении их коэффициент извлечения компонентов остается постоянным независимо от изменения абсолютных значений плотности и молекулярной массы абсорбента. Использование абсорбента с более низкой молекулярной массой приводит к повышению извлечения компонентов, а также способствует повышению эффективности абсорбционного метода разделения газов.




Карбонильные компоненты Количества абсолютного Количества альдегида Количества бисульфита Количества добавленного Количества хлорбензола Количества карбоната Количества кристаллов Количества минеральной

-