|
|
|
Главная --> Справочник терминов Коэффициент определяемый Gr = - - -- критерий Грасгофа; W — скорость; р — коэффициент объемного расширения 1/°С; At — разность температур продукта и стенки, °С. Коэффициент объемного расширения при 15°С для пропана равен 0,00324, для бутанов — 0,0023, что значительно превышает аналогичный показатель для высококипящих нефтяных дистиллятов — бензина и топливной нефти и почти в 100 раз больше, чем для стали. Последнее обстоятельство должно учитываться на практике, для чего введено понятие «наливная масса» СНГ, по которой рассчитывается вместимость емкостей для хранения. Наливной массой называется отношение массы максимального количества СНГ к массе воды в объеме емкости. Это позволяет установить максимальный уровень жидкости при максимальной для данного географического района температуре воздуха. Максимальная степень заполнения объема емкостей в районах умеренного климата равна 85 %. Удельная наливная масса емкостей для пропана и бутана составляет соответственно 0,45 и 0,53 кг/л. Коэффициент объемного 0,0034 0,0021 0,0018 0,0019 0,0022 Коэффициент объемного расширения жидкой фракции, % на 1 °С 0,003 0,002 0,0002 Опасность взрыва емкостей с СНГ под воздействием высоких температур при длительном облучении солнцем или поглощении тепла другого источника усугубляется еще и тем, что их жидкая фаза имеет относительно высокий коэффициент объемного расширения (почти в 10 раз превышающий аналогичный показатель для воды). Повышение температуры жидкой фазы пропана в 2 раза приводит к увеличению объема ее на 30 %. Жидкая фаза СНГ практически несжимаема: коэффициент сжимаемости ее на порядок меньше коэффициента объемного расширения. — металлов 71, 75, 77 Котлы паровые 329, 334, 335 Кофе растворимый 270 Коэффициент объемного расширения 46 Температурные зависимости функций состояния (см. рис. II. 6) дают излом, а, следовательно, их температурные коэффициенты (коэффициент объемного расширения, теплоемкость и др.) дают скачок при переходе через температуру стеклования (рис. II. 7), что послужило поводом к отождествлению процесса стеклования с переходом второго рода. где коэффициент линейного термического расширения р = = LQ (dL0/dT)p и коэффициент «линейного сжатия» k = = — L^l(dL(,/dp)T относятся к недеформированному состоянию (Я = 1). Поэтому (3 и k — константы, не зависящие от Я (коэффициент объемного сжатия К ~ 3k) . Тепловое расширение у стекла в твердом состоянии происходит только за счет увеличения интенсивности нелинейных колебаний частиц, так как структура вещества не изменяется. Но в жидком состоянии (выше температуры стеклования) объем вещества дополнительно увеличивается за счет перестройки структуры, характеризующейся все менее и менее плотным расположением частиц. Поэтому коэффициент объемного или линейного расширения у ве- где температурный коэффициент линейного расширения а = = LQ~I (дЬ0/дТ)р и коэффициент «линейного» сжатия k = = — LO~' (дЬо/др)т относятся к недеформированному состоянию (Я=1). Поэтому а и k -есть константы, не зависящие от К (коэффициент объемного сжатия K^ak) . где PO — плотность полимера в недеформированпом состоянии NO; р — плотность в деформированном состоянии; G — модуль сдвига; k — изотермический модуль объемного сжатия; р — коэффициент объемного теплового расширения; / — единичный тензор, а / — безразмерный удельный объем: где m—коэффициент, определяемый по уравнению (11.104); B-L, С,- — коэффициенты уравнения, приведены на с. 93; 2 — коэффициент сжимаемости. где m — коэффициент, определяемый по уравнению (11.104); 5,-, С(- — коэффициенты уравнения, приведены на с. 93; 2 — коэффициент сжимаемости. где р — удельное сопротивление грунта; и — электродвижущая сила батареи; к — коэффициент, определяемый экспериментально для 1 Поэтому в некоторых руководствах коэффициент, определяемый уравнением (1. 89), называют коэффициентом обогащения или коэффициентом эффективности тарелки, а не к. п. д. тарелки. где а — коэффициент расхода газа (жидкости) клапаном (определяется проектной организацией или заводом-изготовителем экспериментально для каждой конструкции клапана и записывается в паспорт последнего); F — площадь сечения клапана, равная наименьшей площади сечения в проточной части, мма; pi — максимальное избыточное давление перед предохранительным клапаном, кгс/см2; ра — " избыточное давление за предохранительным клапаном, кгс/см2; р — плотность среды для параметров р1 и ?г, кг/см3; ?г — температура среды перед клапаном, °С; b — коэффициент, определяемый по нормам Госгортехнадзора (для жидкостей Ъ = 1). теории молекулярных орбнталей. Впервые такой подход применительно к циклическим, полиостью сопряженным плоским полиенам был сформулирован Э.Хюккелем в 1931 г. и известен как метод молекулярных орбнталей Хюккеля (МОХ). Его основы были изложены ранее в главе 2. Напомним, что в методе МОХ учитываются только валентные /»-электроны, находящиеся на молекулярных л-орбнталях. Уровни энергии циклических плоских сопряженных полиенов задаются уравнением Ej=a+ т$, где Е} - энергия j-ro уровня; а - кулоновский интеграл; р -резонансный интеграл; а т^ - коэффициент, определяемый выражением, похожим на соответствующее выражение для нециклических сопряженных полиенов, приведенное в гл.2 (ч.1): тде / — энтальпия смеси при заданных р и Г; Jiu — энтальпия 1-го компонента в идеальном состоянии; Т— температура системы, К; It —молярная концентрация компонентов в смеси; R — газовая постоянная; z — коэффициент сверхсжимаемости; т. —коэффициент, определяемый по формуле b — коэффициент, определяемый по формуле где SCM — энтропия реальной смеси; 5Смо — энтропия идеальной смеси; т — коэффициент, определяемый по уравнению (1.19); г — коэффициент, определяемый по формуле метр вала; с3 —• коэффициент, определяемый при известном отношении d/D (D — где gi — коэффициент, определяемый по графику (рис, 1.47).  Количества альдегида Количества бисульфита Количества добавленного Количества хлорбензола Количества карбоната Количества кристаллов Количества минеральной Количества образовавшихся Количества основания |
- |
Навигация