Главная --> Справочник терминов


Легкокипящих компонентов Сначала из реакционной смеси отгоняют легкокипящие компоненты: хлористый водород, промотор (если он легколетучий, например, сероводород, метил- или этилмеркаптан), ацетон и воду16-22. Хлористый водород, вода и фенол образуют тройную азеотропную смесь (15,8% НС1, 64,8% Н2О и 19,4% СеН5ОН; т. кип. 107,33 °Спри 760 мм рт. ст.), поэтому вместе с легколетучими компонентами отгоняется и часть фенола. Присутствие ацетона даже в небольших количествах приводит во время отгонки к образованию под действием кислотного катализатора окиси мезитила и ряда высококонденсированных и окрашенных примесей, ухудшающих качество дифе-нилолпропана, поэтому желательно проводить синтез до полного превращения ацетона, температуру отгонки поддерживать по возможности низкой, а время пребывания реакционной массы в аппарате — коротким.

В теплообменниках 1 и пропановом холодильнике 2 происходят охлаждение и частичная конденсация газа. Конденсат проходит через сепаратор 3, где от него отделяется сухой газ, теплообменник 1, где отдает свой холод перерабатываемому газу, и поступает в ректификационную колонну-деэтанизатор 4, в которой от него отгоняются легкокипящие компоненты (метан и этан); из кипятильника 7 деэтанизатора отводится нестабильный бензин — смесь жидких улеводородов.

Рассмотрим физическую сторону явлений, происходящих при работе насоса на сжиженных газах. Сжиженные углеводородные газы по составу неоднородны, и в смеси имеются компоненты с более высокой температурой испарения. Во всасывающем трубопроводе насоса давление падает, что вызывает вскипание жидкости, причем испаряются сначала в основном легкокипящие компоненты. Остающаяся жидкость обогащается компонентами с меньшей упругостью паров. Это приводит к уменьшению давления смеси у насоса, создается перепад давлений по отношению к резервуару. Этот перепад обеспечивает поддавливание жидкой фазы к насосу, чем и уменьшает парообразование.

пузырьков легкокипящие компоненты, движение жидкости

мой из холодильника. Отделенные легкокипящие компоненты

Отпарные легкокипящие компоненты через штуцер 21 в ви-

легкокипящие компоненты. В этом случае исключаются потери

Первая фракция, состоящая из бензола, хлорбензола и фенил-трихлорсилана, отбирается в две стадии. Сначала при температуре верха колонны 60—80 °С и остаточном давлении 160 мм рт. ст. отбирают легкокипящие компоненты — бензол и хлорбензол, затем

Смесь 3.24 г (0.02 моля) трет.-бутил(триметилсилил)фосф^ 3.87 г (0.019 моля) метилового эфира 3-бромбензойной кислоты г (1 мольный %) PdCl2(MeCN)2 в 10 мл бензола нагревают в запаянной ампуле при 100°С в течение 8 часов, затем удаляют Е вакууме легкокипящие компоненты реакционной смеси, остато перегоняют и получают 3.6 г (84%) трет.-бутил(3-метоксикарбо фенил)фосфина с т.кип. 95-96°С/1 мм рт. ст..

приведенных ниже для конкретных фосфинов. Затем ампулу ждают, распаивают, легкокипящие компоненты смеси удаляют в -ме 90 мм рт. ст., фракционированием остатка выделяют

минут после окончания сопровождающейся саморазогреванием 40°С реакции отгоняют легкокипящие компоненты смеси в вак} мм рт. ст., перегонкой остатка выделяют 2.56 г (91Яо) изопропил бутил)(тетрафторпирид-4-шт)фосфин с т.кип. 118-119°С/10 мм j

4,4-Дифтор-2,3-бис(трифторметил)бутен-3-овая кислота. Гомогенную смесь 230 г (0,88 моль) 2,3-бис(трифторметил)перфтор-бутадиена-1,3 (о получении ом. с. 11), 40 г (2,2 моль) воды и 500 мл ацетона запаивают в две ампулы с силикагелем (по 30— 40 г силикагеля в каждой) и оставляют при комнатной температуре. Через неделю ампулы вскрывают, реакционную смесь фильтруют, легкокипящие компоненты отгоняют, собирая дистиллят в' холодную воду. Нижний слой представляет собой непрореагиро-вавший диен (63 г). Остаток после отгонки ацетона и диена перегоняют, собирая фракцию с т. кип. 120—170 °С (93 г), которую очищают перегонкой с 15 мл концентрированной H2S04. Получают 79 г смеси кислот с'т. кип. 140—170 °С. К выделенной смеси кислот добавляют десятикратный избыток Рг05 и при 50—60 °С отгоняют

Вследствие недостаточной селективности одноступенчатого процесса НТК значительные энергетические затраты приходятся на процесс деэтанизации. При этом энергия расходуется на процесс конденсации (растворения) легкокипящих компонентов (в схемах с извлечением С3+высшие — это метан + этан), а затем на отпарку в процессе деэтанизации сконденсировавшихся легких компонентов. Поэтому в последние годы в схемах одноступенчатых НТК с извлечением С3+высшие широко применяют узел предварительной деэтанизации, в котором этан частично отпаривают за счет регенерации тепла сырого газа вне колонны-деэтанизатора.

Возможны и другие пути отгонки легкокипящих компонентов. Предложено23 отгонять сначала часть хлористого водорода, создавая такие условия, чтобы тройная азеотропная смесь хлористый водород + фенол -f- вода не отгонялась. При этом отгоняется немного ацетона, воды и фенола. Затем оставшийся в реакционной массе хлористый водород нейтрализуют щелочью и разделяют смесь на два слоя. Из органического отгоняют остальной ацетон и, наконец, удаляют воду в виде азеотропной смеси с фенолом.

После удаления из реакционной смеси легкокипящих компонентов остается кубовый продукт, содержащий фенол, дифенилолпропан и побочные вещества. Следующая операция — отгонка фенола. Ее осуществляют в вакууме (остаточное давление 10—30 мм рт. ст.), причем смесь должна быть в расплавленном состоянии. Температура затвердевания такой смеси зависит от содержания в ней фенола, поэтому в периодическом способе синтеза температуру отгонки нужно постепенно повышать до 160 °С, а при непрерывном способе ее необходимо поддерживать около 160 °С. Остатки фенола отгоняют затем с острым паром при 160—170 °С. С паром удаляются также следы сернистого промотора, в результате чего продукт не имеет запаха22.

тактирования) и штуцер для отвода жидкости. На решетке 6 располагается насадка 7. Через верхний боковой штуцер в конденсатор отводятся пары легкокипящих компонентов и несконденсировавшихся газов, в верхней части абсорбера имеется также штуцер для ввода орошающей жидкости. Конденсатор выполнен в виде трубчатого теплообменника, охлаждаемого соответствующим хладоагентом (вода или рассол), поступающим через нижний боковой штуцер. В сепарационном объеме 8 этого теплообменника сконденсировавшаяся жидкость отделяется от неконденсирующихся газов и стекает через нижний штуцер. Часть кон-

Вследствие недостаточной селективности одноступенчатого процесса НТК значительные энергетические затраты приходятся на процесс деэтанизации. При этом энергия расходуется на процесс конденсации (растворения) легкокипящих компонентов (в схемах с извлечением С3+высшиц —это метан + этан), а затем на отпарку в процессе деэтанизации сконденсировавшихся легких компонентов. Поэтому в последние годы в схемах одноступенчатых НТК с извлечением С3+высшие широко применяют узел предварительной деэтанизации, в котором этан частично отпаривают за счет регенерации тепла сырого газа вне кблонны-деэтанизатора.

Определение энтальпии жидкой смеси по уравнению (1. 8), справедливому для идеальных растворов, связано с пренебрежением тепловыми эффектами при смешении компонентов (теплотой смешения), которые для жидких смесей могут достигать значительной величины, особенно в критической области и вблизи ее. Кроме того, при использовании уравнения (1. 8) возникает необходимость произвольной экстраполяции энтальпии чистых легкокипящих компонентов, которые при данных Т и общем давлении над смесью Р находятся не в жидком, а в газообразном состоянии. Особенно произвольной становится эта экстраполяция, если энтальпию жидкой смеси приходится определять при температурах выше критической температуры легкокипящих компонентов.

В процессе отбора паровой фазы из баллона и резервуаров установившееся равновесие между жидкостью и паром нарушается. Для восстановления равновесия необходимо испарение некоторой части жидкой фазы (поверхностное испарение, вскипание). Кипение смесей углеводородов происходит, как известно, с преимущественным испарением легкокипящих компонентов. В результате в жидкой фазе растет концентрация (процентное содержание) тяжелокипящего компонента. При этом состав жидкой фазы меняется в зависимости от количества испарившейся из резервуара смеси (табл. III-1).

гр,е w0 — скорость циркуляции; р', р" — плотность жидкости и пара. Возможность расчета процессов испарения чистых компонентов не решает практических вопросов по использованию сжиженных углеводородных газов, так как они обычно представляют собой смесь двух, трех и более углеводородов. Испарение жидкой фазы смесей углеводородов (в большом объеме) происходит, как известно, с преимущественным испарением легкокипящих компонентов. В результате в жидкой фазе растет концентрация тяжелокипящих компонентов. При этом состав жидкой фазы зависит от коли-

нием). Паровой поток легкокипящих компонентов из секции 22

туры и конденсации легкокипящих компонентов в пространст-

рительная отпарка легкокипящих компонентов из жидкости на

Стабилизация - удаление легкокипящих компонентов.




Ламеллярная структура Легкокипящих компонентов Легколетучих продуктов Лекарственных препаратов Ленинградского университета Лаборатории органического Леофильное замещение Летучесть компонентов Линейными полимерами

-
Яндекс.Метрика