|
|
|
Главная --> Справочник терминов Представлена принципиальная Таким образом, к. и. д. не [ i pep ы внодейству ющ и х a 1 1 -паратов зависит от порядка реакций и степени превращения, Эта зависимость представлена графически на рис. 8. На графике видно, что к. и. д. непрерывнодей- ложение ее водой. Не менее важна и чистота БОТ.Ы, в которой особенно нежелательно присутствие перекиси водорода. Очень чистая вода реагирует с чистой амальгамой натрия со скоростью, которая слишком мала для того, чтобы ее можно бы по определить по ко шчеству виде пяющегося водорода. Зависимость скорости реакции с кодой от чистоты амальгамы подтверждается также ио-пейщими исследованиями, проведенными в присутствии боратпого буфера (рН 8,2 — 9,2). Эта зависимость представлена графически на рис 1 [5] Зависимость ц от количества растворенного газа для нефти Трехозерного месторождения представлена графически на рис. 24, из которого видно, что зависимость 1л=/(Л>) при фиксированной температуре в полулогарифмических координатах имеет линейный характер. Это равносильно тому, что указанная зависимость математически описывается выражением Часть данных табл. 13 представлена графически в виде за- Зависимость найденных скоростей сокращения длины образцов от температуры изотермического отжига представлена графически на рис. 2.14. Характер этой зависимости свидетельствует о термоактиви-руемой природе изучаемого явления. Энергия активации процесса составила 36 кДж/моль, т. е. равна примерно половине величины энергии активации зернограничной самодиффузии в А1 [145]. Адсорбционная емкость активированной окиси алюминия по отношению к воде представлена графически на рис. 12.2, где показано содержание воды в активированной окиси алюминия в условиях равновесия с воздухом при 30° С и различной относительной влажности. Химическая стойкость полимерных материалов может быть представлена графически в виде диаграмм, а также в виде таблиц. На диаграммах обычно показаны области температур и концентраций, в'которых может использоваться данный полимер. На рис. П.1—П.4 показаны диаграммы стойкости различных полимеров в наиболее распространенных агрессивных средах — серной, соляной, фосфорной и уксусной кислотах. Уравнение (6) показывает, что степень внутримолекулярного ориентационно-осевого порядка в цепной молекуле является однозначной функцией параметра х.. Эта функция представлена графически на рис. 3 кривой 1. Величина Q равна 1 (идеальный порядок) при L Уравнение (6) показывает, что степень внутримолекулярного ориентационно-осевого порядка в цепной молекуле является однозначной функцией параметра х. Эта функция представлена графически на рис. 3 кривой 1. Величина Q равна 1 (идеальный порядок) при L Зависимость процесса мастикации от температуры в присутствии добавок выражается степенью эффективности, определяющейся отношением (DHo—DH)/DH, где DH0 и DH — пластичности по Дефо непереработанного материала и материала, подвергнутого мастикации. Корреляция между эффективностью процесса мастикации (DH0—DH)/DH и температурой в случае натурального каучука представлена графически на рис. 35, на которой ясно видна область температур, соответствующая минимальной эффективности. * Приведенные на рис. 11.29 данные были обработаны с помощью электронно-вычислительной машины согласно методу, применявшемуся для построения графика на рис. 11.25. Выходная-информация была затем представлена графически с помощью самопишущей приставки. Приведенные ранее графики на рис. 11.10—11.13, а также график на рис. 11.31 были получены с помощью этой системы. На рис. 65 представлена принципиальная технологическая одноколонная схема переработки конденсата с получением бензина и дизельного топлива. Стабильный конденсат после подогрева в рекуперативных теплообменниках /—3 вводится в середину ректификационной колонны 4, в которой происходит разделение конденсата на две фракции: бензиновую (верхний продукт) и дизельную (нижний продукт). Теплота подводится к колонне циркуляцией кубового продукта через печь 8, часть этого потока используется в качестве теплоносителя в теплообменнике 3. Для конденсации паров в верхней части колонны используется рекуперативный теплообменник / и воздушный холодильник 5. На рис. III.9 представлена принципиальная технологическая схема осушки газа абсорбционным методом. Влажный газ направляется в нижнюю часть абсорбера /, а концентрированный гликоль подается на верхнюю тарелку абсорбера. С верха абсорбера уходит осушенный газ, с низа — обводненный гликоль. Газ направляется потребителям, а гликоль далее нагревается в рекуперативном теплообменнике 2 и поступает в выветриватель 3, где из него выделяются поглощенные в абсорбере углеводороды (конденсат). После выветривателя 3 гликоль нагревается в рекуперативном теплообменнике 4 и поступает в десорбер 5. С верха десорбера 5 отводятся пары воды и оставшееся количество газа, с низа — регенерированный гликоль, который после охлаждения На рис. 52 представлена принципиальная схема производства полиарилата ИТД межфазной поликонденсацией. , На рис. 10 представлена принципиальная схема получения малеинового ангидрида по самой распространенной технологии. В этой схеме почти половина малеинового ангидрида конденсиру- Содержание сырого бензола в коксовом газе составляет в среднем 30—35 г/м3. Извлекают бензольные углеводороды из газа их конденсацией при пониженных температурах, адсорбцией на твердых адсорбентах, абсорбцией при атмосферном или повышенном давлении. Абсорбция используется наиболее широко. На рис. 21 представлена принципиальная технологическая схема абсорбции бензольных углеводородов из коксового газа. В качестве сорбентов используют масла каменноугольного и нефтяного (соляровое масло) происхождения. Имея меньшую молекулярную массу (170—180), каменноугольное поглотительное масло обладает большей поглощающей способностью (каменноугольное масло может поглощать до 2,0—2,5% сырого бензола по сравнению с 1,5—2,0% в соляровом масле). Расход подаваемого в абсорберы каменноугольного масла на 1 т коксуемой шихты равен 0,5 м3 против 0,65 м3 для солярового масла [19, с. 83]. Соответственно меньше расход энергии на перекачивание и нагревание масла. ной гидрогенизации менее стабильных ароматических углеводородов, например антрацена. При сочетании ректификации и кристаллизации получаются чистые нафталин и фенантрен, а также растворители и сырье для сажи. На рис. 41 представлена принципиальная схема переработки экстрактов и получения товарных продуктов, предложенная в работах [143, 144]. N-Формилморфолин, применяемый для получения бензола высокого качества из коксохимического и нефтяного сырья [105], может использоваться как в безводном, так и в обводненном виде. На рис. 57 представлена принципиальная схема процесса экстрактивной ректификации «Морфилан» фирмы Koppers, в которой используется N-формилморфолин. Сырьем является бензольная Изучена и отработана на опытной установке схема экстракция — ректификация [25, 26]. Для экстракции используется сольвент, высокая температура кипения которого (^150°С) позволяет вести процесс при температуре, превышающей температуру плавления фенантрена (температура процесса 110°С). Оптимальное соотношение сырье : растворитель равно 0,75:1, продолжительность экстрагирования 5—10 мин. Получаемая в результате смесь антрацена и карбазола содержит 50% антрацена при степени извлечения последнего 97%. На ректификацию подается смесь сольвента и антрацен-фенантреновой фракции. В паровой фазе отводится смесь сольвента и антрацена, которая и подвергается перекристаллизации. Ректификация проводится на колонне эффективностью 25 т. т. при флегмовом числе 9. На рис. 78 представлена принципиальная схема процесса. После сушки от растворителя получают 95—96%-ный антрацен с извлечением до На рис. 219 представлена принципиальная схема автоклава с "электродвигателем, помещенным внутри аппарата; рабочее давление в автоклаве подобной конструкции достигает 1500 am. На рис. 7 представлена принципиальная технологическая схема процесса получения бензола из жидких продуктов пиролиза бензина на установке мощностью 450 тыс. т этилена в год. Промышленная установка выделения бензола из жидких продуктов пиролиза бензиновых фракций состоит из трех основных узлов: гидродеал-килирования (реакторный блок), ректификации бензола, абсорбции бензола и очистки отходящих газов. На рис. III.9 представлена принципиальная технологическая схема осушки газа абсорбционным методом. Влажный газ направляется в нижнюю часть абсорбера /, а концентрированный гликоль подается на верхнюю тарелку абсорбера. С верха абсорбера уходит осушенный газ, с низа — обводненный гликоль. Газ направляется потребителям, а гликоль далее нагревается в рекуперативном теплообменнике 2 и поступает в выветриватель 3, где из него выделяются поглощенные в абсорбере углеводороды (конденсат). После выветривателя 3 гликоль нагревается в рекуперативном теплообменнике 4 и поступает в десорбер 5. С верха десорбера 5 отводятся пары воды и оставшееся количество газа, с низа — регенерированный гликоль, который после охлаждения  Предпочтительное образование Предпочтительно происходит Получения вулканизатов Предполагается образование Предполагать образование Предположение правильно Перестанет выделяться Предприятиях химических Предсказать стереохимию |
- |
Навигация