Термины, связанные с цементом. Повторном фракционировании

Главная --> Справочник терминов

Повторном фракционировании Поглотительный раствор контактирует с очищаемым газом в противоточном абсорбере. Сероводород взаимодействует с карбонатом натрия с образованием бисульфида и бикарбоната натрия. Под действием катализатора (1,4-нафтохинон-2-сульфо-кислота) бисульфид окисляется и происходит осаждение очень тонких частиц твердой серы, при этом сульфонат нафтохинона восстанавливается до сульфоната нафтогидрохшюпа. Затем раствор перекачивается в регенератор, где через пего барботи-рует воздух с целью окисления сульфоната нафтогидрохинопа опять в нафтохипон для возможности его повторного использования.

На газоперерабатывающих заводах абсорбцию и десорбцию проводят в абсорбционных и ректификационных аппаратах тарельчатого и насадочного типа. При наличии технологического контура «абсорбер—десорбер» можно организовать поглощение из газа соответствующих компонентов в абсорбере и выделение их в десорбере: извлеченные из насыщенного абсорбента углеводороды получают с верха десорбера и направляют потребителям (или на другую установку), а регенерированный абсорбент отводят с низа десорбера и подают в абсорбер для повторного использования (на ГПЗ в качестве абсорбента применяют бензиновые и керосиновые фракции или их смесь).

мостей положены расчетные данные, полученные для следующих условий. Состав сырья (в % мол.): метана 23; этана 20,28; пропана 19; бутанов 8,89; пентанов 4,15; гексанов 1,38; абсорбента 23,3 (молекулярная масса абсорбента 143); температура сырья на входе в АОК 30 °С; число теоретических тарелок принято равным 20 (по 10 тарелок в каждой секции); <р = 85%, а = 3%. Из графиков следует, что снижение температуры в узле предварительного насыщения абсорбента-с7 до —20 °С приводит к уменьшению расхода тощего абсорбента (L) на 75%, тепловой нагрузки (Q) на 35%, ^тах и Утах на 20%. При этом температура низа колонны уменьшилась на 17 °С (количество сырья принято равным 2000 моль/ч). Узел десорбции. Основным элементом этого модуля является десорбер — колонный тарельчатый аппарат, предназначенный для извлечения целевых углеводородов из насыщенного абсорбента и восстановления его поглотительной способности с целью повторного использования в системе (при наличии замкнутого контура «абсорбер — десорбер»). Из уравнения (111.17) следует, что при заданных технологических параметрах самая высокая эффективность процесса абсорбции достигается при Х0 = 0, т. е. при полном отсутствии в регенерированном абсорбенте извлекаемых из газа компонентов. Степень влияния их зависит от ряда факторов. Однако, не рассматривая детально этот вопрос, можно отметить, что от качества работы десорбера существенно зависит эффективность абсорбционного процесса разделения газов. При увеличении

Метанол-ингибитор в принципе можно извлечь из газа с целью его повторного использования. Однако во многих случаях регенерация метанола из газа обходится дороже, чем производство исходного метанола. Гликоли-ингибиторы рекомендуется регенерировать для повторного использования, так как это экономически выгодно.

регенерации с целью повторного использования как ингибитора следует подтвердить экономической оценкой.

Продолжительность полимеризации определяется толщиной стекла и колеблется от 20 до 100 ч. Окончание процесса полимеризации в формах проверяют по содержанию остаточного мономера. Далее формы охлаждают и разбирают. Силикатные стекла поступают на сборку для повторного использования, а Полиметилметакрилат — в отделение обработки, где его разбраковывают, обрезают и упаковывают,

XXVII съезд КПСС утвердил на двенадцатую пятилетку и на период до 2000 г. основные мероприятия по охране окружающей среды, предусматривающие: 1) комплексное использование сырья и разработку безотходной технологии; 2) создание систем оборотного и повторного использования воды, включая внедрение на промышленных предприятиях бессточных систем водойспользования; 3) конструирование высокоэффективных очистных сооружений.

В абсорбере «тощая» нефть, подаваемая навстречу газу, абсорбирует компоненты дистиллята и СНГ. Количество извлеченного СНГ зависит от рабочего давления и температуры, соотношения между количествами подаваемых нефти и газа, типа применяемой нефти и т. п. «Жирная» нефть из донной части абсорбционной колонки направляется в одну или несколько фракционных колонок, где она разделяется на три компонента: «тощую» нефть для повторного использования в абсорбере (донный продукт), бензин и СНГ (самый легкий продукт).

«Жирботол-процесс». Если в кислых СНГ количество H2S относительно велико, то удобнее и экономичнее применять экстракцию моно- или диэтаноламином, которые регенерируются в специальном резервуаре в процессе паровой десорбции при нагреве до 95 °С и возвращаются для повторного использования. Извлечение H2S осуществляется при температуре 40—60 °С и давлении, соответствующем упругости паров, противотоком в колонке с насадкой. Этот метод позволяет отказаться от применения водных растворов щелочей, эффективно удаляет двуокись углерода и элементарную серу, но недостаточно результативен в отношении извлечения меркаптанов. Иногда встречаются схемы демер-каптанизации СНГ, состоящие из двух последовательных операций: аминовой экстракции и отделочной стадии, щелочной отмывки или «Мерокс-экстракции» (последняя для извлечения меркаптанов).

«Мерокс-экстракция» — процесс, разработанный «Юниверсэл Ойл Компани», является одним из методов окисления меркаптанов воздухом с добавкой относительно небольшого количества щелочи в присутствии внутрикомплексного (хелатного) соединения железа в качестве катализатора. Меркаптаны переводятся в дисульфиды — соединения, практически не имеющие запаха и некорродирующие. Небольшие количества дисульфидов могут оставаться в обработанных СНГ, однако основная масса их с помощью щелочи выводится в регенератор, где сернистые соединения при обработке горячим воздухом разлагаются, а щелочь возвращается для повторного использования.

Исследования проводили с целью определения возможности замены гидроокиси кальция, применяемой на действующих производствах, на кальцинированную соду. Необходимость замены вызвана практическими задачами повторного использования водных растворов и создания замкнутых циклов по хлору. При подборе оптимальных условий дегидрохлорирования ДХГ раствором кальцинированной соды изучали влияние мольного соотношения ДХГ : сода, температуры и плбтности орошения на выход ЭПХГ.

Для высушивания прибавляют 10 г безводного поташа, маслообразное вещество декантируют и подвергают фракционной перегонке при атмосферном давлении с колонкой Вигре высотой 80 см. Кротиловый спирт перегоняется при 117 -122"/760 мм. Выход 130 г (60%). Этот препарат, судя по результатам титрования раствором брома в четы-реххлористом углероде, содержит 93% кротилового спирта. Если высушивание неочищенного вещества перед перегонкой вести несколько дней, то можно получить вещество с содержанием97% кротилового спирта. При повторном фракционировании с колонкой, наполненной стеклянными бусами, получают жидкость, кипящую при 121,2*7760 мм с содержанием кротилового спирта 99,1—99,7%.

4. При повторном фракционировании получают чистую тиоуксус-ную кислоту (с потерями около 10%) со следующими физическими константами: т. кип. 87° (760 мм), 50° (200 мм), 34° (100 мм); «В 1,4630; d2! 1,0634. В литературе имеются указания на болеевысо-кие температуры кипения при атмосферном давлении, равные 88—91С2,89°3 и 93°4.

3. Подходящими пределами температуры кипения для отбора фракций при различных давлениях при первом фракционировании являются следующие: 6 г, 152—157° (10 мм); 176 г, 157—160° (10 мм); 119 г, 160—180° (10 мм); 126 г, 180—183° (10 мм); 163 г, 115—123° (1 мм); 115 г, 123—130° (1 мм); 141 г, 130—133° (1 мм); 29 г, ниже 91,5° (О,Б мм); 116 г, 91,5—94,5° (0,5мм); 71 г, 94—115° (0,5 мм); 170 г, 115—118° (0,5 -мм); 28 г, 118—125° (0,5 мм). При повторном фракционировании фракции отбирались в следующих пределах: 6 г, 152—157° (10 мм); 161 г, 157—162° (10 мм); 81 г, 162—171° (10 мм); 64 г, 171 —180° (10 мм); 120 г, 180—183° (10 мм); 198 г, 112—116° (1 мм); 72 г, 116—129° (1 мм); 147 г, 129—133° (1 мм); 8 г, ниже 91,5° (0,5 мм); 172 г, 91,5—94,5° (0,5 мм); 10 г, 94,5—115,2° (0,5мм); 200г, 115,2—118,2° (0,5лл);25г, 118,2—125° (0,5 мм). Температура, при которой отгоняются эфиры, меняется в зависимости от скорости перегонки, а также от деталей конструкции колонки и условий работы на ней. Приведенные выше данные служат лишь для того, чтобы примерно наметить пределы отбора фракций.

Эмульсию углеводорода охлаждают до температуры, находящейся в интервале от —10 до —15°, и из капельной воронки прибавляют к ней по каплям нитрующую смесь в течение примерно 2 час., не допуская повышения температуры (примечания 4 и 5). Перемешивание продолжают в течение еще 10 мин., после чего все содержимое ведра при достаточно энергичном перемешивании выливают в сосуд, содержащий смесь 1 кг мелко наколотого льда с 1 л воды. Примерно через 2 часа происходит расслаивание, после чего нижний кислотный слой отделяют с помощью сифона или большой делительной воронки (примечание 6) и экстрагируют двумя порциями петролейного эфира по 50 мл или двумя порциями диэтилового эфира по 500 мл (примечание 7). Эфирные вытяжки и неочищенный нитроцимол соединяют вместе и промывают тремя порциями по 300 мл воды (примечание 8); эфирный слой сушат над 50 г хлористого кальция. Раствор фильтруют, эфир отгоняют и оставшуюся жидкость фракционируют в вакууме, применяя 1-литровую специальную колбу Клайзена с елочным дефлегматором*. Собирают следующие фракции (при давлении 15—17 мм): до 125°, 25—30 г (примечание 9); 125—139°, 520—550 г (78—82%), /*Ь° 1,5280; смолистый остаток 25—30 г. Полученный препарат представляет собой главным образом 2-нитро-я-цимол, но содержит около 8% я-нитротолуол а; он пригоден для восстановления1 до 2-амино-я-цимола, от которого легко можно отделить «-толуидин. При повторном фракционировании смеси нитросоединений вторая половина дестиллата в основном представляет собой чистый 2-нитро-п-цимолст. кип. 137—139° (17мм) [128—131° (12 мм); 108° (Змм)]; По 1,5290. Свойства чистого 2-нитро-п-цимола следующие: т. кип. 126° (10 мм) [142° (20 мм)]; лЬ° 1,5287.

Фракцию, кипящую до 80° (7 мм), также отбрасывают. Вещество, которое кипит в интервале 80—90° (7 мм), собирают. После того как содержимое колбы охладится, давление уменьшают до 2 мм и все вещество, кипящее до 110° (2 'мм), собирают и соединяют с фракцией, кипящей в интервале 80—90° (7 мм). Следующую фракцию, кипящую при НО—138° (2 мм), собирают отдельно. При повторном фракционировании низкокипящих' фракций [т. кип. 80° (7 мм)—110° (2 мм)] получают 13—15 г о-оксиацето-фенона [т. кип. 87—88° (7 мм)]. К остатку после выделения о-оксиацетофенона .прибавляют фракцию, кипящую при 110—138° (4 мм). Давление снова понижают до 2 мм и собирают фракцию, кипящую при 124—126° (2 мм). Эта фракция представляет собой чистый 2-этилхромон, выход которого составляет 42—45 г (70—75% теоретич., считая на прореагировавший кетон; примечание 9).

5. о-Оксиацетофенон был получен по методике Миллера и Хартунга («Синт. орг. преп.», сб. 2, стр. 426), приведенной для синтеза о- и л-оксипропиофенона, за исключением способа выделения вещества, который был видоизменен следующим образом. Охлажденное и частично затвердевшее масло, выделившееся после подкисления, разбавляют бензолом и экстрагируют водный слой этим же углеводородом. После отгонки растворителя остаток перегоняют при 17 мм до тех пор, пока в холодильнике не начнет собираться твердый /r-изомер. Затем дестиллат фракционируют с применением колонки Видмера, причем собирают фракцию с т. кип. 90—110° (17 мм). При повторном фракционировании получают о-оксиацетофенон с т. кип. 105—106° (20 мм) [87—88° (7 мм)]; выход составляет 30% теоретического количества, считая на фенил-ацетат. ~~

8. При проверке синтеза был признан удовлетворительным елочный дефлегматор высотой 60 см с рубашкой для обогрева и головкой для регулируемого отбора дестиллата. Если применять головку для полной конденсаций паров, этиловый эфир стеариновой шслоты может затвердеть в холодильнике. При повторном фракционировании головного погона можно дополнительно получить 30—40 г (10—13% теоретич.) чистого вещества. Препарат, содержащий несколько процентов этилового эфира стеариновой кислоты, можно получить с выходом 85—90% простой перегонкой неочищенного продукта реакции из колбы Клайзена.

Определив MB и рассчитав весовые доли всех полученных фракций, составляют таблицу (табл. 35), суммирующую результаты фракционирования, в которой фракции располагают по возрастанию [•»]] и М0. Фракции, подвергавшиеся перефракционированию, при этом обозначают дробью, числитель которой указывает номер фракции при первичном, а знаменатель—при повторном фракционировании.

Некоторые авторы указывают, что при применении достаточно разбавленных растворов (R=\0~*—10~5) и отборе большого числа фракций в повторном фракционировании необходимости нет. Так, например, Вагнер [23], применив метод дробного осаждения поливинилацетата из низкокойцентрированных растворов, выделил 16 фракций, 10 из которых были повторно разделены на 20 фракций. Оказалось, что отношение Mw/Mn после вторичного фракционирования имеет ту же величину, что и после первого фракционирования.

Удовлетворительные данные были получены лишь при повторном фракционировании отдельных фракций методом дробного осаждения, как это видно из рис. 25, или при предварительном ацетилировании поливини-

При повторном фракционировании выделенной фракции дроб~ ным осаждением можно получить две новые фракции с более узкими кривыми ММР. Однако при данной начальной концентрации раствора оптимальное количество повторных фракционирований быстро приближается к своему предельному значению. Так, например, Вагнер [6], применив метод дробного осаждения по-ливинилацетата из разбавленных растворов, показал, что отношение MJМп после вторичного фракционирования имеет ту же величину, что и после первого фракционирования. Было также показано [7], что, если при фракционировании масса фракции

Поверхности полимерной Перерабатывающих крахмалистое Поверхности резервуара Поверхности субстрата Поверхностных соединений Переработка полимеров Поверхностной твердостью Получения смешанных Повидимому представляет