|
|
|
Главная --> Справочник терминов Расчетными значениями На основании результатов расчетных исследований рекомендуются следующие давления сходимости. При расчете технологических схем переработки нефтяных газов с содержанием С3+высшие = Ниже приводятся результаты расчетных исследований влияния давления и температуры на процесс конденсации. Для расчетных исследований был взят газ с содержанием 600 г/м3 пропана + + высшие (применительно к газу Речицкого и Осташкинского месторождений Белорусской ССР). Состав его приведен ниже: Расчеты проводили для давлений от 1,0 до 3,5 МПа и для температур от 0 до —50 °С. Для этих условий определяли степень извлечения компонентов газа Q—C5+Bblcurae от потенциала в процессе однократной конденсации. Результаты расчетных исследований приведены на рис. III.27. Как видно из рисунка, при условии примерно одинаковой степени извлечения пропана как целевого компонента извлечение легких углеводородов при Р = 1,0 МПа и t = —40 °С примерно в 1,5 раза меньше, чем при 3,5 МПа и t = — —10 °С. Это подтверждает положение о том, что с повышением В табл. III.6 приведены основные технологические показатели переработки газа по указанной схеме, полученные в результате расчетных исследований для газов различных составов. Из табл. II 1.6 видно, что количество холода, необходимое для охлаждения газа I ступени сепарации от —30 до —64 °С, практически одинаково для газов всех рассмотренных составов. Это объясняется тем, что состав газа, уходящего из первого сепаратора, мало зависит от состава исходного газа. В то же время доля конденсата I ступени сепарации, идущая на дросселирование для покрытия недостающего в системе холода, сильно зависит от состава исходного газа. Чем беднее газ, т. е. чем меньше конденсата выпадает в сепараторе I ступени, тем больше доля этого конденсата, идущего на дросселирование. Так, для газов с содержанием С3+высшие, равным 460, 254, 156 г/м3, эта доля составляет соответственно 0,023; 0,75 и 1. Результаты расчетных исследований показали, что при подаче конденсата на верх колонны выход ШФУ увеличивается на 4580 т в год, что дает экономический эффект 100 тыс. руб. в год. На основании результатов расчетных исследований рекомендуются следующие давления сходимости. При расчете технологических схем переработки нефтяных газов с содержанием С3+Высшие — Ниже приводятся результаты расчетных исследований влияния давления и температуры на процесс конденсации. Для расчетных исследований был взят газ с содержанием 600 г/м3 пропана + + высшие (применительно к газу Речицкого и Осташкинского месторождений Белорусской ССР). Состав его приведен ниже: Расчеты проводили для давлений от 1,0 до 3,5 МПа и для температур от 0 до —50 °С. Для этих условий определяли степень извлечения компонентов газа Q—С5.,.высшие от потенциала в процессе однократной конденсации. Результаты расчетных исследований приведены на рис. III.27. Как видно из рисунка, при условии примерно одинаковой степени извлечения пропана как целевого компонента извлечение легких углеводородов при Р — 1,0 МПа и t= —40 °С примерно в 1,5 раза меньше, чем при 3,5 МПа и t = == —10 °С. Это подтверждает положение о том, что с повышением В табл. III.6 приведены основные технологические показатели переработки газа по указанной схеме, полученные в результате расчетных исследований для газов различных составов. Из табл. II 1.6 видно, что количество холода, необходимое для охлаждения газа I ступени сепарации от —30 до —64 °С, практически одинаково для газов всех рассмотренных составов. Это объясняется тем, что состав газа, уходящего из первого сепаратора, мало зависит от состава исходного газа. В то же время доля конденсата I ступени сепарации, идущая на дросселирование для покрытия недостающего в системе холода, сильно зависит от состава исходного газа. Чем беднее газ, т. е. чем меньше конденсата выпадает в сепараторе I ступени, тем больше доля этого конденсата, идущего на дросселирование. Так, для газов с содержанием С3+высшие> равным 460, 254, 156 г/м3, эта доля составляет соответственно 0,023; 0,75 и 1. Результаты расчетных исследований показали, что при подаче конденсата на верх колонны выход ШФУ увеличивается на 4580 т в год, что дает экономический эффект 100 тыс. руб. в год. Более свежие примеры, также относящиеся к передаче влияния через пространство, можно найти а химии производных кубана. Как мы уже упоминали, допущение об образовании кубильного катиона (12) как интермедиата было сделано на основе результатов некоторых превращений в этом ряду. Эта частица заслуживает дополнительных комментариев, поскольку, как специально Подчеркивал в своем обзоре Итон [4d], «все, что касается кубил-катиона, представляется неблагоприятным». Действительно, благодаря особенностям геометрии кубанового скелета соответствующий катион должен иметь конфигурацию, весьма далекую отпланарной, оптимальной для sp2 (как в трет-бутт.-катионе). Кроме того, никакие стабилизирующие эффекты, подобные тем, которые были постулированы для адамантил-катиона, не действуют в случае 12. Shu рассуждения были также подкреплены результатами первых расчетных исследований, согласно которым кубилтрифторметансулъфонат (54, X = Н) (схема 4.16) должен быть инертен в условиях сольволиза [4е]. Тем более поразительным было установление того факта, что это соединение в действительности подвергается метанолизу, по крайней мере в 101Э раз быстрее, чем предсказывали предшествующие расчеты! [4d,f]. Эти наблюдения стимулировали проведение более точных расчетов катиона 12 ab initio. При этом было найдено, что 12 должен быть относительно стабильным соединением за счет возможности частичной делокализации положительного заряда на р- и у-углерод-ные атомы. В соответствии с современными представлениями стабилизация катиона 12 может быть представлена как поперечное связывание карбениево- Уравнения, предложенные в работе [50], дают завышенные сопротивления в точках захлебывания при плотностях газа (пара) более 5 кг/м3 [48]. С увеличением соотношения потоков (L/G) разница между фактическими и расчетными значениями сопротивлений возрастает. Уравнения, предложенные в работе [50], дают завышенные сопротивления в точках захлебывания при плотностях газа (пара) более 5 кг/м3 [48]. С увеличением соотношения потоков (L/C) разница между фактическими и расчетными значениями сопротивлений возрастает. г BJ = 0,6023 -Aj . Для жидкостей группы I В, = 0,0 172, группы II В2 = 0,0109, уппы III Вт, = 0,0138. Для определения величины у по соотношению (386) 1жно пользоваться как расчетными значениями 6, так и экспериментальны-I. Результаты расчета у, проведенного с использованием эксперименталь-IX значений 5, приведены в табл.46. Видно достаточно хорошее согласие спериментальных величин уэксп и вычисленных значений урасч. экспериментальными и расчетными значениями констант Ген- десорбции и повышения температуры при десорбции в зависимости от величины напряжения на электродах представлены на рисунках 78 и 79. Видно, что увеличение напряжения приводит к интенсивному нагреву адсорбента и повышению скорости десорбции бензина. Для проверки адекватности разработанной математической модели реальному процессу были проведены экспериментальные исследования на лабораторной адсорбционной установке. Проведенный анализ показал, что математическая модель удовлетворительно описывает реальный процесс в лабораторных условиях. Расхождение между экспериментальными и расчетными значениями не превышает 7-8%. уменьшение АНгш для исследованных бинарных систем уже в процессе приготовления механической смеси и предварительном расплавлении образцов по сравнению с расчетными значениями энтальпий плавления по мольному составу бинарных смесей, что обратно пропорционально возрастанию дефектности кристаллов исходных компонентов в процессе формирования эвтектики. Эти выражения были получены для редких тетраэдрическик сеток с одинаковыми значениями Мс между узлами, и их применение для сильно сшитых эпоксидных полимеров, строго говоря, теоретически необосновано. Однако в большом числе работ показано, что использование таких простых выражений дает вполне удовлетворительные результаты, совпадающие для полностью отвержденных полимеров с расчетными значениями Afc или пс. Это дает возможность пользоваться полученными значениями Мс для характеристики пространственной структуры эпоксидных смол и для построения корреляционных зависимостей различных свойств от структуры. В табл. 3.1 приведены расчетные и экспериментальные значения /Ис для некоторых эпоксидных композиций; подобные же данные получены и во многих других работах (например [1, 86—89]). Как правило, экспериментальные значения Мс равны или несколько больше расчетных, что совпадает с предполагаемым в [1, с. 190] значением фронт-фактора у, равным 1,3—1,5. В работе [1] также указывается на хорошее соответствие расчетных и экспериментальных значений Afc для сильно сшитых эпоксидных полимеров. На практике для расчета Мс или пс обычно принимается, что фронт-фактор у = 1; данные, приведенные в табл. 3.1, также получены с этим значением у. Как показано в [1, 58], значение фронт^ фактора зависит от функциональности узлов / Эти выражения были получены для редких тетраэдрических сеток с одинаковыми значениями Мс между узлами, и их применение для сильно сшитых эпоксидных полимеров, строго говоря, теоретически необосновано. Однако в большом числе работ показано, что использование таких простых выражений дает вполне удовлетворительные результаты, совпадающие для полностью отвержденных полимеров с расчетными значениями Afc или пс. Это дает возможность пользоваться полученными значениями /Ис для характеристики пространственной структуры эпоксидных смол и для построения корреляционных зависимостей различных свойств от структуры. В табл. 3.1 приведены расчетные и экспериментальные значения /Ис для некоторых эпоксидных композиций; подобные же данные получены и во многих других работах (например [1, 86—89]). Как правило, экспериментальные значения Мс равны или несколько больше расчетных, что совпадает с предполагаемым в [1, с. 190] значением фронт-фактора у, равным 1,3—1,5. В работе [1] также указывается на хорошее соответствие расчетных и экспериментальных значений Мс для сильно сшитых эпоксидных полимеров. На практике для расчета Мс или пс обычно принимается, что фронт-фактор у = 1; данные, приведенные в табл. 3.1, также получены с этим значением у. Как показано в [1, 58], значение фронт* фактора зависит от функциональности узлов / Из отсутствия конституционного инкремента для найденного парахора 1 :2-продукта реакции между этиленимином и водой можно заключить, что в нем отсутствует трехчленный цикл. Небольшие различия между найденными и расчетными значениями парахора могут быть приписаны образованию водородных связей. Рис. 14. Соответствие между наблюдаемыми и расчетными значениями фотоупругой постоянной. Расчет выполнен по формулам (8) и (9) с использованием параметров, обеспечивающих наилучшее согласие экспериментальных и теоретических данных; пунктирные линии — модель Такаянаги; сплошные линии — изотропная модель. получения полимера, в котором привитой полиметилметакрилат-ный компонент имел молекулярную массу, равную таковой исходного сополимера полилаурилметакрилата. Таким образом, в конечном стабилизаторе масса обоих компонентов оказалась одинаковой. Затем для удаления исходного непривитого сополимера продукт фракцинировали методом чередующегося осаждения в ацетон и бензин. Анализ типичного образца показал, что стабилизатор содержит 21% нерастворимого в ацетоне полимера, 52% нерастворимого в бензине полимера и 27% привитого сополимера, что находится в хорошем соответствии с расчетными значениями. Найдено, что уменьшение функциональности предшественника стабилизатора в разумных пределах приводит в дальнейшем к получению более грубой дисперсии; соответственно, увеличение функциональности позволяет получить более тонкую дисперсию [82]. Количественно этот эффект иллюстрируют данные табл. 111.22, где приведено распределение частиц по размеру для нескольких препаратов дисперсии полиметилметакрилата в алифатическом углеводороде. На рис. 3 экспериментальные значения Ф< сравниваются с расчетными значениями для моделей Онзагера и Флори. Использование различных растворителей не отражается заметным образом на Ф<; это подтверждает предположение о том, что специфические взаимодействия растворителя и полипептида не играют важной роли в обсуждаемом фазовом переходе. Рис. 3 демонстрирует согласие экспериментальных результатов с теорией Онзагера при малых значениях L/d, тогда как результаты Флори согласуются с экспериментами при больших L/d. Однако, как отмечено выше, имеются существенные трудности в сопоставлении теории с экспериментом, в частности неопределенность величины d и неопределенность величины L (полидисперсность по молекулярным весам).  Родственных алкалоидов Роторного испарителя Распределения электронов Распределения компонентов Распределения макромолекул Распределения плотности Распределения сегментов Радиационная полимеризация Распределение ингредиентов |
- |
Навигация