|
|
|
Главная --> Справочник терминов Рекуперативного теплообменника Исследования показали, что с повышением температуры сырьевого потока десорбера со 144 до 200 °С количество флегмы увеличивается на 52%, а тепловая нагрузка не дефлегматор возрастает на 45% . Однако при этом на 25 — 30% уменьшаются максимальные потоки паров и жидкости в колонне и на 30% снижается тепловая нагрузка на испаритель (рис. III. 73). Поэтому температура сырьевого потока десорбера может быть определена только на основе оптимизационных расчетов узла десорбции, включая систему рекуперативного теплообмена. При изучении влияния температуры принят следующий состав сырья (в % мол.): этана 0,79; пропана 25,2; бутанов 8,35; пентанов 1,14; гексанов 0,76 и абсорбента 63,6 (число теоретических тарелок 10, сырье вводится на 5-ю тарелку). Расчет узла сепараторов 8, 9 позволил определить практически все материальные потоки, и можно найти все тепловые потоки (так как известны их составы и параметры), необходимые для расчета рекуперативного теплообмена, за исключением газового потока из деэтанизатора. Алгоритм расчета схемы НТА основан на последовательном расчете отдельных аппаратов по специальным программным модулям [21 ]. Несмотря на сложность рекуперативного теплообмена и большое число рециркуляционных материальных потоков, расчет схемы (рис. IV.33) осуществлен без итераций. Это стало возможным в результате задания температуры однократной конденсации сырого газа и питания в абсорбционно-отпарной колонне (АОК). Для схем НТА возможно задание температуры ОК, так как более полно целевые компоненты извлекаются в основном в узле абсорбции. Расчетом десорбера заканчивается расчет количества и составов всех материальных потоков, после чего приступают к расчету рекуперативного теплообмена, в результате которого определяют нагрузки на теплообменники и уточняют нагрузки на пропановые холодильники. Расчет рекуперативного теплообмена Таким образом, расчет схемы практически начинается с расчета колонны К-1, поскольку только он дает нам необходимые исходные данные для расчета регенеративного теплообмена. Все остальные пункты расчета представляют собой расчет рекуперативного теплообмена, необходимого для определения нагрузки на холодильник Х-1. Исследования показали, что с повышением температуры сырьевого. потока десорбера со 144 до 200 °С количество флегмы увеличивается на 52%, а тепловая нагрузка не дефлегматор возрастает на 45 /о . Однако при этом на 25—30% уменьшаются максимальные потоки паров и жидкости в колонне и на 30% снижается- тепловая нагрузка на испаритель (рис. II 1.73). Поэтому температура сырьевого потока десорбера может быть определена только на основе оптимизационных расчетов узла десорбции, включая систему рекуперативного теплообмена. При изучении влияния температуры принят следующий состав сырья (в % мол.): этана 0,79; пропана 25,2; бутанов 8,35; пентанов 1,14; гексанов 0,76 и абсорбента 63 6 (число теоретических тарелок 10, сырье вводится на 5-ю тарелку). Расчет узла сепараторов 8, 9 позволил определить практически все материальные потоки, и можно найти все тепловые потоки (так как известны их составы и параметры), необходимые для расчета рекуперативного теплообмена, за исключением газового потока из деэтанизатора. Алгоритм расчета схемы НТА основан на последовательном расчете отдельных аппаратов по специальным программным модулям [21 ]. Несмотря на сложность рекуперативного теплообмена и большое число рециркуляционных материальных потоков, расчет схемы (рис. IV.33) осуществлен без итераций. Это стало возможным в результате задания температуры однократной конденсации сырого газа и питания в абсорбционно-отпарной колонне (АОК). Для схем НТА возможно задание температуры ОК, так как более полно целевые компоненты извлекаются в основном в узле абсорбции. Расчетом десорбера заканчивается расчет количества и составов всех материальных потоков, после чего приступают к расчету рекуперативного теплообмена, в результате которого определяют нагрузки на теплообменники и уточняют нагрузки на пропановые холодильники. Расчет рекуперативного теплообмена Таким образом, расчет схемы практически начинается с расчета колонны К.-1, поскольку только он дает нам необходимые исходные данные для расчета регенеративнопугеплообмена. Все остальные пункты расчета представляют собой расчет рекуперативного теплообмена, необходимого для определения нагрузки на холодильник Х-1. Промышленный процесс полимеризации изобутилена в среде жидкого этилена осуществляется по непрерывной схеме (рис. 77). Изобутилен-ректификат, освобожденный от пршмесей и охлажденный до —40 °С, подается в трубное пространство холодильника 3, где охлаждается до —85 °С жидким этиленом, поступающим из сепаратора 2. Пары этилена из сепаратора 2 через межтрубное пространство рекуперативного теплообменника ) направляются на компримирование и возвращаются в процесс через трубное пространство холодильника /, сепаратор 2 и межтрубное пространство холодильника 3. Жидкий этилен выходит из межтрубного пространства холодильника 3 двумя потоками: первый поток смешивается в заданном соотношении в трубопроводе с охлажденным изобутиленом и поступает на движущуюся ленту полимеризатора 5; второй поток смешивается с катализатором, который готовится в мернике 4. Разбавленный катализатор поступает на ленту полимеризатора 5, на которой в течение нескольких секунд образуется полиизобутилен. Движущаяся лента имеет ширину 0,4 м и длину около 9 м. Время пребывания каучука на ленте может меняться от 36 до 9-с. За счет Высокая эффективность косвенного нагрева достигается при использовании в конструкции рекуперативной горелки рекуперативного теплообменника (рис. 68), в котором воздух, подаваемый на горение, подогревается за счет тепла уходящих газов. Для этих При использовании ДГА расход водяного пара на 20% аиже, чем при очистке МЭА. Одновременно сокращается количество циркулирующей воды, используемой для охлаждения регенерированного раствора после рекуперативного теплообменника и продуктов с верха десорбера. Скорость коррозии зависит также от материала оборудования и качества его изготовления. Легированные стали менее подвержены коррозии, следовательно, наиболее уязвимые места установок (коммуникация насыщенного раствора от рекуперативного теплообменника до десорбера, верхняя часть десорбе-ра, конденсатор — холодильник, используемый для охлаждения верхнего продукта десорбера, трубный пучок испарителя и т. д.) должны быть изготовлены из легированных сталей. Чем выше значение коэффициента избирательности, тем шире область использования физического поглотителя, т. е. возможность^ его применения для очистки газов с низкой концентрацией кислых компонентов^. От поглотительной емкости абсорбента зависит его удельный расход, она определяет размеры оборудования, в первую очередь блока регенерации (холодильников, рекуперативного теплообменника, испарителя, десорбера, насосов и т. д.), а также расход тепла на подогрев и охлаждение поглотителя. При наличии достаточно большого избыточного давления и поверхности рекуперативного теплообменника за счет эффекта дросселирования газа обеспечивается достаточно низкая му включают блок охлаждения газа с искусственным хладоаген-том. Испаритель этого блока устанавливается после рекуперативного теплообменника. Температура на I ступени сепарации зависит от устьевых параметров газа и перепада давления и температуры в промысловом газопроводе, соединяющем скважины с УКПГ. Температура во II ступени наряду с перепадом давления между ступенями сепарации зависит также от поверхности рекуперативного теплообменника Т-1 (см. рис. 6.1). Рис. 33. Зависимость температуры сепарации от поверхности рекуперативного теплообменника после рекуперативного теплообменника Т-1 зависит от его поверхности, совершенства конструкции и температуры газа после сепаратора С-2. Газ после теплообменника Т-1 поступает в испаритель И-1 (при использовании искусственного холода), где охлаждается за счет тепла хладагента. Перед сепаратором последней ступени С-2 давление газа снижается с помощью дроссельного устройства, что, в свою очередь, обеспечивает дополнительное охлаждение газа. Чем больше поверхность теплообменника Т-1, тем ниже температура газа перед И-1 или дроссельным' устройством, а следовательно, и в сепараторе С-2. График, характеризующий зависимость между поверхностью рекуперативного теплообменника (Г) и температурой во второй ступени сепарации, приведен на рис. 33, при обработке 5 млн. м3/сут газа следующего молярного состава, %:  Рекомбинации образующихся Рекомендуемая литература Рекомендуется осуществлять Рекомендуется прибавить Рекомендуется проводить Рекомендуется следующий Рекомендует проводить Рекомендуют применять Ректификационных аппаратов |
- |
Навигация