|
|
|
Главная --> Справочник терминов Сепаратора поступает Для равномерного распределения скоростей газа по сечению вертикального аппарата в пределах сепарационной зоны необходимо, чтобы расстояние между штуцерами входа и выхода газа превышало высоту сепарационного пространства на величину радиуса корпуса аппарата. В горизонтальных сепараторах при длине сепарационного пространства L0 более 3 м степень сепарации несколько возрастает. Можно также повысить допустимые скорости при той же степени сепарации, если L0 больше 3 м. Новое значение скорости WKp находят с помощью поправочного коэффициента FC — относительное свободное сечение тарелки, м2/м2 G — массовый расход пара (газа), кг/с g — ускорение силы тяжести, м/с2 Н — расстояние между тарелками, м Яп — высота газожидкостного слоя на тарелке, м ^пер — высота газожидкостного слоя в переливном устройстве, м Нс —• высота сепарационного пространства, м Я 2 — эффективное расстояние между тарелками, м h — высота сливного порога, м h1 — высота приемного порога, м В 1968 г. были разработаны многопоточные ситчатые тарелки МД. Они обеспечивают более высокую производительность массообменной аппаратуры в результате нового подхода к размещению и конструированию сливных устройств. На этих тарелках сливные карманы в отличие от классического варианта заканчиваются в пределах межтарельчатого сепарационного пространства, что позволяет увеличить эффективность использования поперечного сечения абсорбционной и ректификационной аппаратуры. Для абсорбционных и ректификационных колонн ГПЗ высоту сепарационного пространства (Яс) можно принимать равной 0,1— 0,15 м. Для равномерного распределения скоростей газа по сечению вертикального аппарата в пределах сепарационной зоны необходимо, чтобы расстояние между штуцерами входа и выхода газа превышало высоту сепарационного пространства на величину радиуса корпуса аппарата. В горизонтальных сепараторах при длине сепарационного пространства L0 более 3 м степень сепарации несколько возрастает. Можно также повысить допустимые скорости при той же степени сепарации, если L0 больше 3 м. Новое значение скорости WKp находят с помощью поправочного коэффициента Fc — относительное свободное сечение тарелки, м2/м2 G — массовый расход пара (газа), кг/с g — ускорение силы тяжести, м/с2 Я — расстояние между тарелками, м Яп — высота газожидкостного слоя на тарелке, м #пер — высота газожидкостного слоя в переливном устройстве, м Яс — высота сепарационного пространства, м Я2 — эффективное расстояние между тарелками, м h — высота сливного порога, м hi — высота приемного порога, м В 1968 г. были разработаны многопоточные ситчатые тарелки МД. Они обеспечивают более высокую производительность массообменной аппаратуры в результате нового подхода к размещению и конструированию сливных устройств. На этих тарелках сливные карманы в отличие от классического варианта заканчиваются в пределах межтарельчатого сепарационного пространства, что позволяет увеличить эффективность использования поперечного сечения абсорбционной и ректификационной аппаратуры. Для абсорбционных и ректификационных колонн ГПЗ высоту сепарационного пространства (Яс) можно принимать равной 0,1— 0,15 м. 7. Рассчитывают высоту «пены» на тарелке по уравнению (V.94), принимают высоту сепарационного пространства (Яс=0,1 — 0,15 м). Число тарелок определяют аналитическим или графическим методом с использованием кинетических характеристик процесса, изложенных в разд. 2.1 (число единиц переноса, движущая сила процесса и т. д.). Расстояние между тарелками выбирают конструктивно из расчета достаточности необходимого межтарельчатого сепарационного пространства и минимального расхода материала. Можно руководствоваться следующим ориентировочным соотношением между диаметром аппарата (D) и .высотой (Я): Газ из сепаратора поступает в детандер, который обычно выпускает потоки с массовым содержанием жидкости до 20%. Эта двухфазная смесь направляется в верхнюю сепарационную часть ректификационной колонны. Жидкость, стекая вниз по колонне, действует на рефлюкс (орошение). Гидрирование фракций высших спиртов осуществляется раздельно в аппаратах колонного типа на никельхромовом катализаторе при температуре 200° С и давлении 180 am. Гидрируемая фракция и водород подаются в теплообменник, обогреваемый отходящим гидрогенизатом, и оттуда через электроподогреватель поступают в колонну. Гидрогенизат проходит теплообменник, холодильник, сепаратор, после чего направляется на дистилляцию. Водород из сепаратора поступает в систему циркуляции. ' Дистилляция гидрированных фракций и фракции спиртов свыше 140° С осуществляется на установке, состоящей из двух атмосферных и двух вакуумных колонн. Обвязка их выполнена так, чтобы можно было перерабатывать различные гидрированные фракции по мере накопления их на складе дистилляции. торе 7 (рис. 119) высокого давления, отдельно изображенном па рис. 120- Для более полного освобождения от капель и брызг жидкости в сепараторе установлены , резко изменяющие скорость и направление газового потока. Этилен из верхней части сепаратора поступает во всасы-иающую линию циркуляционного колмфеесора .1 (см. рис. 119) и ЕНОВЬ направляется в тройник в па смешение со свежим этиленом. Жидкая фаза с низа сепаратора поступает в деметанизатор, газовая фаза направляется в турбодетандер. Проектом предусмотрено расширение газа в одно- .и двухступенчатом турбодетандере. При использовании одноступенчатого турбодетандера газ с верха деметанизатора через рефлюксную Принципиальная технологическая схема двухступенчатого' сжатия газа дана на рис. 6.13. Сырьевой газ после прохождения входного сепаратора поступает в 1-ю ступень компрессора. Газ после выхода из низкотемпературного сепаратора поступает в дожимной компрессор ТДА, где его давление повышается до 7,65 МПа. Расход отдувочного газа составляет 11328 мэ/сут. Конденсат, выводимый из сепаратора, поступает в колонну К-3. Для выделения из конденсата сероводорода в низ колонны подается горячий отдувочный газ в количестве 1,3 м3/л. Конденсат, выводимый из сепаратора, поступает в колонну Гидролиз диметилдихлорсилана происходит в гидролизере 4 с паро-водяной рубашкой, мешалкой и обратным холодильником 6. В аппарат сначала загружают необходимое количество воды, затем включают мешалку и из мерника 5 начинают подавать диметилдихлорсилан с такой скоростью, чтобы температура при гидролизе не превышала 40 °С. Из гидролизера реакционная масса поступает в сепаратор 11, где 'происходит непрерывное разделение соляной кислоты и продуктов гидролиза (смеси циклических диметилсилоксанов). Соляная кислота из нижней части сепаратора поступает в специальный сборник (на схеме не показан), а смесь циклических диметилсилоксанов из верхней части сепаратора передавливается в сборник 10 и оттуда подается в аппарат 7, где ее нейтрализуют содой. Жидкая фаза с низа сепаратора поступает в деметанизатор, газовая фаза направляется в турбодетандер. Проектом предусмотрено расширение газа в одно- и двухступенчатом турбодетандере. При использовании одноступенчатого турбодетандера газ с верха деметанизатора через рефлкжсную Принципиальная технологическая схема двухступенчатого сжатия газа дана на рис. 6.13. Сырьевой газ после прохождения входного сепаратора поступает в 1-ю ступень компрессора. Кислый газ из сепаратора поступает в камеру сгорания F-01, где сжигается в потоке воздуха, подаваемого в топку воздуходувкой К-01. В камере сгорания происходит ряд реакций, приводящих к получению воды, диоксида серы, элементарной серы. Реакция 2Ш8 + ЗО2 -> 2Н2О + 2SO2 протекает со значительным выделением тепла.  Состояние состояние Состоянии находятся Синглетное состояние Состоянии практически Состоянии равновесия Состоянии существует Состоянию равновесия Совершает возвратно Совершенно аналогичным |
- |
Навигация