Главная --> Справочник терминов


Температуры поступающего Вообще при низких температурах механические свойства сталей изменяются в значительно большей степени, чем механические свойства цветных металлов и сплавов [145]. Прочность сталей с 'понижением температуры постепенно возрастает, при этом по-разному сказывается наличие отдельных компонентов.

Уже из этих упрощенных схем следует большое разнообразие релаксационных процессов, связанных с тепловым движением различных элементов структуры [21, с. 258; 38, с. 374]. Примем, что в полимерах релаксационные процессы состоят из групп быстрой и медленной стадии релаксации, которым соответствуют разные участки релаксационного спектра. С повышением температуры постепенно «размораживается» движение релаксаторов — малых

С повышением температуры постепенно «размораживается» движение мелких структур (например, атомных групп в основных цепях и ответвлениях, боковых групп), а затем крупных молекулярных кинетических единиц (например, свободных сегментов, не входящих в микроблоки надмолекулярной структуры, различных элементов надмолекулярной структуры и т. д.). Это же явление последовательного «включения» все

Изменение температур» жидкости всегда сопровождается существенным изменением ее структуры. Удельный объем жидкости при понижении температуры постепенно уменьшается, кристаллизация же жидкости сопровождается скачкообразным изменением удельного объема при постоянстве температуры. Резкое уменьшение удельного объема при этом связано с уменьшением межмолекулярных расстояний вследствие уменьшения амплитуды теплового колебания молекул в результате перехода от ближнего порядка во взаимном располо-

1. Активный медный катализатор можно получить из сернокислой меди. Для этого 100 г (0,4 мол.) сернокислой меди (CuS04-5H20) растворяют в 350 мл горячей воды в 1-литровом стакане. По охлаждении до комнатной температуры постепенно добавляют 35 г (0,53 гр.-ат.) цинковой пыли (а если нужно, то и большее количество) до полного обесцвечивания раствора. Выпавшую медь промывают декантированием водой. К осадку добавляют разбавленную соляную кислоту (5%), чтобы удалить избыток цинка, и массу перемешивают до тех пор, пока не прекратится выделение водорода. Порошкообразную медь отфильтровывают, промывают водой и сохраняют во влажном состоянии в хорошо закупоренной склянке.

Выпавший осадок фильтруют, сушат и снова растворяют прт нагревании в 200 мл воды, подкисляют ледяной уксусной кислотой до рН 5 и образовавшиеся игольчатые кристаллы фильтруют промывают 100 мл воды и сушат на воздухе (прим. 1). Выход 38,5—40,0 г (69,2—71,9%), т. пл. 220—221е. 2-Метил-5-(4-метоксибензил)-1,2,4-триазоло/3,4-Ъ/-1,3,4-тиадиазол. В круглодонную трехгорлую колбу емкостью 250 мл, снабженную мешалкой и обратным холодильником, помещают 140мл хлорокиси фосфора (прим. 2) и при перемешивании добавляют 27,8 г (0,1 моля) 3-(4-метоксибен-зил)-4-ацетамидо-5-меркапто-1,2,4-триазола. Смесь кипятят в течение одного часа и после охлаждения до комнатной температуры постепенно приливают к 1400 мл ледяной воды. Затем нейтрализуют 40%-ньш раствором едкого натра. Выпавший осадок отфильтровывают, промывают 200—250 мл воды, сушат и перекристаллизовывают из 150 мл этилового спирта.

при встряхивании и наружном охлаждении холодной водой добавляют 10 мл концентрированной азотной кислоты (осторожно' Защитные очки!) После охлаждения нитрующей смеси до комнатной температуры постепенно, порциями по 1 мл добавляют 10 мл бензола После прибавления каждой порции бензола колбу закрывают обратным воздушным холодильником и сильно встряхивают Реакционная смесь представляет собой гетерогенную систему Энергичное встряхивание и превращение смеси в эмульсию обеспечивает быстрое течение реакции Нитрование бензола — экзотермическая реакция При встряхивании смеси происходит ее разогревание. Необходимо следить, чтобы температура реакционной смеси не поднималась выше 50—60°С, так как при более высокой температуре происходит образование побочного продукта — ж-динитробензола Если колба сильно нагрелась (горячо ладони), ее охлаждают водой Следующую порцию бензола приливают лишь тогда, когда при энергичном встряхивании смесь перестает нагреваться

Для изучения различных видов молекулярной подвижности в полимерах используют температурную зависимость второго момента спектральной линии АН22 [20]. Если полимер, охлажденный до очень низкой температуры, постепенно нагревать, то величина второго момента уменьшается по мере размораживания каждого вида молекулярного движения. Естественно, что наиболее заметное снижение наблюдается при размораживании сегментального движения, т.е. при переходе полимера из стеклообразного в высокоэластическое состояние. Определение температурной области, в которой происходит значительное уменьшение величины AHi2, является одним из способов идентификации области стеклования и относится в большей степени к аморфным полимерам.

Если полимер, охлажденный до очень низкой температуры, постепенно нагревать, то величина второго момента уменьшается по мере размораживания каждого вида молекулярного движения. Наиболее заметное снижение должно наблюдаться при размораживании сегментального движения, т.е. при переходе полимера из стеклообразного в высокоэластическое состояние. Определение температурной области, в которой происходит значительное уменьшение величины АН22, является одним из способов идентификации области стеклования и относится в наибольшей степени к аморфным полимерам.

Ненасыщенные и карбонильные соединения вступают в различные полимеризационные процессы. В результате гемолитического отщепления заместителей возникают новые свободнорадикальные центры, которые вступают в реакции рекомбинации. При формировании угольного остатка в ходе повышения температуры постепенно появляются ароматические структуры.

Коридор АВЦ-АСЦ может с ростом температуры постепенно сузиться н выродиться в одну линию, или «падение» с АВЦ на АСЦ носит характер фазового перехода (показано стрелкой)

Охлаждение расплава начинается уже в начале цикаа литья (за исключением случая с обогреваемым распределителем), поскольку форма имеет примерно комнатную температуру. При заполнении формы температура расплава снижается как в направлении течения расплава, так и в поперечном направлении. Образуется пристенный слой затвердевшего полимера, средняя толщина которого уменьшается при повышении температуры поступающего в форму расплава и при увеличении скорости впрыска. В конце стадии заполнения формы охлаждение становится доминирующим процессом. Для компенсации уменьшения удельного объема полимера, вызванного охлаждением, приходится слегка «подпитывать» форму. Если снять давление до момента застывания расплава во впуске (или при отсутствии обратного клапана), то вследствие высокого давления внутри полости формы может начаться обратное течение расплава. И, наконец, в процессе охлаждения происходит слабое вторичное течение, приводящее к заметной молекулярной ориентации. Это течение вызвано наличием градиента температуры и перетеканием расплава из горячих зон в холодные, компенсирующим объемную усадку при охлаждении. Такие вторичные потоки следует ожидать в местах резкого уменьшения поперечного сечения полости формы. Если вторичное течение невозможно (обычно из-за нехватки материала), то в блоке литьевого изделия образуются пустоты. Во избежание образования пустот необходимо, чтобы масса вводимого в форму полимера превышала или была равна произведению объема внутренней полости формы на плотность полимера при комнатной температуре.

Изменение температуры поступающего на пластикатор после распарки каучука, величины зазора в головке пластикатора и температурного режима вызывает некоторое изменение пластичности пластиката. Поэтому для получения определенной, достаточно постоянной пластичности пластиката необходимо соблюдать эти условия постоянными. Чаще всего червячные пласти-каторы используют для получения пластиката первого пропуска, или пластиката П-1. При двухкратном пропуске каучука через пластикатор с промежуточным охлаждением и «отдыхом» получается пластикат второго пропуска, или пластикат П-2.

Высшую теплоту сгорания (QB) вычисляют при условии, что вся образовавшаяся при сгорании топлива вода и влага конденсируется из продуктов сгорания в жидкость и охлаждается до первоначальной температуры, т. е. температуры поступающего на сгорание топлива.

выходящий из абсорбера раствор охлаждается примерно до температуры поступающего газа. Практически все тепло реакции отводится из колонны потоком газа, выходящим при температуре, значительно превышающей температуру регенерированного раствора.

В рассмотренном случае предполагалось, что температура постоянна по всей высоте абсорбера. Для более точного расчета необходимо учитывать влияние теплоты абсорбции воды. Выделяющееся количество тепла равно скрытой теплоте испарения плюс теплота растворения жидкой воды в гликоле (см. табл. 11.1). Как правило, суммарная теплоемкость газового потока значительно больше, чем жидкого; поэтому температура раствора, выходящего с низа абсорбера, приблизительно равна температуре поступающего газа. Следовательно, температуру выходящего газа можно вычислить на основе теплового баланса абсорбера, составленного с учетом температуры поступающего раствора и теплоты абсорбции воды. В случае осушки газов высокого давления суммарное влияние обоих факторов обычно вызывает весьма незначительное повышение температуры газа при его прохождении через колонну (на 0,6—1,1 град].

*** Если температура осушенного газа не указана, то депрессия точки росы вычислена, исходя из температуры поступающего газа.

Ход регенерации адсорбента на установке осушки природного газа представлен на рис. 12. 9. На этой установке для регенерации используется газ, нагретый до 149° С. Из рис. 12.9 видно, что температура регенерирующего газа, выходящего из адсорберов (с низа слоя), быстро возрастает приблизительно до 77° С, а затем на протяжении периода испарения основной массы адсорбированной воды остается почти постоянной. Регенерацию считают законченной, когда температура выходящего газа быстро поднимается и будет приблизительно на 28—30 град ниже температуры поступающего газа.

Технологические схемы установок. Типичная схема установки осушки природного газа под высоким давлением представлена на рис. 12.14. По этой схеме газ для регенерации адсорбента отбирается от главного потока влажного газа до редукционного клапана, вследствие чего поддерживается достаточное давление для течения регенерирующего газа через печь, адсорбер, холодильник и сепаратор, после чего этот газ возвращается в линию влажного газа. По другой схеме охлажденный газ после регенерации возвращается в систему примерно посредине высоты адсорбера, включенного на осушку. В этом случае для создания движущей силы, обеспечивающей течение регенерирующего газа, вместо падения напора в редукционном клапане используется падение напора в первой половине слоя, и требуемое падение напора всей осушительной установки снижается. На рассматриваемой установке нагрев регенерирующего газа до 182° С осуществляется водяным паром, поступающим при 197° С. После завершения регенерации, обнаруживаемого по повышению температуры выходящего газа приблизительно до температуры поступающего газа, подачу водяного пара в нагреватель прекращают (можно также пропускать газ в обход нагревателя) и от газа отбирают небольшой поток для охлаждения регенерированного адсорбента. Когда слой охладится приблизительно до температуры поступающего на осушку газа, адсорбер можно снова включить на осушку. Переключение обоих адсорберов с осушки на нагрев и регенерацию, а затем на последующее охлаждение осуществляется при помощи 12 клапанов,

мических и равновесных данных, подобных приведенным в ряде монографий [43, 44]. Объемные скорости, принимаемые при проектировании промышленных установок, зависят от концентрации и типа присутствующих в газе примесей, давления и температуры поступающего на очистку газа, концентрации кислорода и активности катализатора. В зависимости от этих параметров объемные скорости на установках очистки с применением стационарного катализатора обычно изменяются в пределах 2000—20 000 ч'1 [23]. Чаще всего объемную скорость, необходимую при данном сочетании условий очистки, находят опытным путем.

Газ, поступающий на установку, проходит сепаратор для отделения воды, капель жидких углеводородов, механических примесей. Из сепаратора газ направляется в один из трех адсорберов, обычно сверху вниз для исключения уноса цеолита потоком газа. При прохождении слоя цеолитов из газа адсорбируются влага, сероводород, углеводороды С4 - Сз+, диоксид углерода. Обычно объем цеолита и его производительность рассчитаны на работу адсорбера в течение 8 ч до начала проскока. Это упрощает обслуживание устанот вок, так как продолжительность смены обслуживающего персонала также составляет 8 ч. Продолжительность работы адсорбера до проскока зависит от содержания влаги и тяжелых углеводородов, температуры поступающего на установку газа и качества цеолита, загруженного в адсорбер.

Развитие авиации идет путем возрастания скорости полетов и высотности. Это приводит к тому, что условия работы смазочных масел становятся все более тяжелыми. Повышается температура и увеличиваются нагрузки в трущихся деталях, уменьшается атмосферное давление, что приводит к усилению испаряемости масел и др. Особенно приходится считаться с непрерывным ростом температуры во всех узлах трения реактивных самолетов. Наиболее жесткие температурные условия создаются при полетах со сверхзвуковой скоростью в результате увеличения мощности двигателей и сильного повышения температуры воздуха поступающего в сопло двигателя за счет его адиабатического сжатия перед самолетом. На рис, 1, взятом из работы Дьюке-ка [6], показано увеличение температуры поступающего в самолет воздуха при различных скоростях и рост высоты полета самолетов по годам. Температура воздуха, поступающего в самолет, повышается при скорости полета 2,2 М (2310 км/час) на 150°, а при скорости полета 3,0 М (3150 км/час) —на 320". В таких условиях масло нагревается до 250—300° и более.




Температура понижается Температура предварительного Температура разложения Температура резиновой Температура составляет Температура внутренней Тщательно размешивают Температуре действием Температуре испытания

-
Яндекс.Метрика