|
|
|
Главная --> Справочник терминов Температуре абсорбции Согласно предложенной в работе [25] гетерогенно-гомо-генной концепции, в жидкофазных процессах олигомеризации СФ-катализаторы иммобилизуют на своей поверхности хемосорбированный каталитически активный комплекс, состоящий из смол и протонов свободной кислоты, в объеме которого происходят соответствующие рекомбинации промежуточных соединений по карбоний-ионному механизму реакций углеводородов. Кроме того, как будет показано далее, в образовании этого комплекса участвует свободная кислота и гидролизуемые силикафосфаты, составляющие твердую основу катализатора, переходя при температуре эксплуатации катализатора из твердофазного в жидкофазное состояние. Большинство полимеров растворяются друг в друге в количестве долей процентов, а критическая температура смешения очень высока. Поэтому при температуре эксплуатации и переработки мы имеем дело с двухфазной коллоидной системой Однако олигомеры с молекулярной массой, близкой к молекулярной массе статистического сегмента макромолекулы, как правило, характеризуются неограниченной взаимной растворимостью Поэтому многие полимеры, не способные к полному взаиморастворению с образованием гомогенного термодинамически устойчивого раствора, при смешении проявляют способность к сегментальной растворимости на поверхности их контакта. Сегментальная растворимость заключается в образовании промежуточного переходного слоя между различными полимерами вследствие взаимной диффузии наиболее подвижных участков их макромолекул (например, концевых сегментов, боковых ответвлений и др.) Сегментальная растворимость харак- Интервал размеров, мм Посадка при температуре эксплуатации, °С Интервал размеров, мм Посадка при температуре эксплуатации, °С Интервал размеров! мм Посадка при от/? и температуре эксплуатации, °С Интервал размеров, мм Посадка при ат/? и температуре эксплуатации, °С при повышенных температурах, что дает им большие преимущества. Например, обычный в настоящее время в шинной промышленности противо старите ль Ы-фенил-К-изопропил-пара-фенилендиамин (торговое название диафен ФП) при температуре эксплуатации 120° С за 60 минут улетучивается из резины на 88 %. Сейчас при скоростях движения автомобилей более 130 км/час такая температура в шине достигается за 0,5 часов. Следовательно, при таком режиме эксплуатации шинные резины очень скоро останутся без антиоксиданта и наступит быстрая стадия окисления резины шины кислородом воздуха, что резко сократит период ее использования. Для эффективной защиты противостарители должны растворяться в полимере не только при температуре переработки, но также и при температуре эксплуатации. Другие способы. Кроме вышеуказанных способов переработки суспензионного ПТФЭ могут использоваться и другие, в том числе вторичная обработка заготовок. К ним следует отнести горячее штампование листов, получение пористых изделий, изготовление армированных пластин. Штампование проводится при 300—350 °С и давлении 15—40 МПа (150—400 кгс/см2) [6]. Недостатком изделий, полученных горячим штампованием, является потеря формы при температуре эксплуатации выше 150°С. Специальные режимы тепловой обработки позволяют поднять эту температуру до 260°С. Получение пористых изделий чаще всего основано на введении наполнителя, который при спекании или после удаляется растворением, возгонкой или химической обработкой [7, с. 5]. Другой способ основан на применении предварительно термообработанного и измельченного порошка. Прессуют такие порошки при давлении 45—85 МПа (450—850 кгс/см2). Пористые изделия (пористость 5—15%) можно получать из обычных порошков при пониженном давлении прессования 2,0—4,0 МПа (20—40 кгс/см2). Производство армированных пластин, употребляемых для изготовления фоль-гированных диэлектриков, основано на горячем прессовании стеклотканей и пленок из ПТФЭ, уложенных в чередующемся порядке. Для лучшей адгезии ПТФЭ к стеклоткани и фольге применяются пленки из термопластичных фторполимеров (например, фторопласта-4МБ). Охлаждение под давлением позволяет получать армированные пластины с ровной поверхностью. Для эффективной защиты противостарители должны растворяться в полимере не только при температуре переработки, но также и при температуре эксплуатации. Требование увеличить прочность полимерного материала подчас совпадает с требованием наиболее рационального его применения, т. е. использования в таких условиях эксплуатации (температура, скорость нагружения), в которых его прочность наиболее велика. Напомним, что в общем случае температурная зависимость прочности, оцениваемой значениями ар или работой до разрушения, представляет собой убывающую функцию с изгибом (см. рис. 1.27) в определенном интервале температур. Кривая, изображающая температурную зависимость прочности, с увеличением скорости нагружения смещается в область более высоких температур. Таким образом, при некоторой температуре Т на рассматриваемой кривой может появиться минимальное значение прочности, соответствующее участку изгиба. Однако при температуре эксплуатации и больших скоростях нагружения прочность даже в области высоких температур может оказаться если не максимальной, то во всяком случае удовлетворяющей требованиям эксплуатации. В этом смысле определенным условием эксплуатации соответствуют наиболее оптимальные структуры полимеров, полимерные композиции и комбинированные материалы. Выше мы уже указывали на обнаруженный нами закон повышения прочности за счет увеличения скорости релаксации напряжений в пиках перенапряжений. В большинстве случаев это достигалось введением низкомолекулярных пластификаторов [60, с. 11; 494, с. 241]. М. С. Акутин с сотр. [520—522] применили этот метод для повышения прочности полиэтилена за счет введе- 2. По средней температуре абсорбции, давлению и составу или типу абсорбента определяются константы равновесия всех компонентов /С*. где D — диаметр, м; Усек — секундный объем газа при давлении и температуре абсорбции, м3/с; озо — максимально допустимая скорость газа (м/с), зависит от типа и конструкции тарелок, расстояния между тарелками, расхода жидкости и физических свойств газовой и жидкой фаз. Повышение температуры в абсорбере происходит за счет выделения теплоты абсорбции при растворении извлекаемых компонентов в абсорбенте. Чем жирнее газ, тем больше количество поглощаемых компонентов, тем выше теплота абсорбции, тем выше средняя температура абсорбции. При абсорбции жирных газов рекомендуется принимать г'абс = 4р+(6-=-8°С). В зависимости от температуры абсорбции в качестве абсорбента принимаются углеводородные жидкости с молекулярной массой 100—200. При температуре абсорбции —15ч—20 °С применяются масла с молекулярной массой 140—120, при 40 °С — 180—200. Выбор определяется допустимыми потерями масла от испарения. где К — константа фазового равновесия извлекаемого компонента при средней температуре абсорбции; GJ — количество сухого газа, моль/ч; L'u — объем регенерированного (тощего) абсорбента, поступающего в абсорбер, л/ч; р — плотность регенерированного абсорбента, кг/л; М — молекулярная масса регенерированного абсорбента. где ^исх — температура сырого газа, поступающего в абсорбер, °С; Q — количество тепла абсорбции, отводимого в промежуточных сечениях абсорбера, кДж/ч; L — количество тощего регенерированного абсорбента, поступающего в абсорбер, кг/ч; с — удельная теплоемкость абсорбента при средней температуре абсорбции, кДж/(кг-°С). 3. Определяют константы фазового равновесия К,, для всех компонентов при средней температуре абсорбции и давлении процесса описанными выше методами. пени извлечения стоимость разделения углеводородов методом ректификации принимается постоянной. Стоимость абсорбционного процесса извлечения углеводородов определяется стоимостью абсорбции, отпарки, охлаждения абсорбента, величиной затрат на перекачку масла и стоимостью оборудования. Температура абсорбции установок масляной абсорбции находится в пределах — (29 -~ 7)° С. При такой низкой температуре абсорбции легко достигается разделение извлеченных из газа углеводородов методом обычной ректификации . В случае использования физического поглотителя, растворяющего газ, но химически с ним не связанного, исключается отдувка двуокиси углерода водяным паром, и регенерацию поглотителя проводят при температуре абсорбции, в результате на регенерацию тепло не расходуется. где К — константа фазового равновесия извлекаемого компонента при средней температуре абсорбции; Gi — количество сухого газа, моль/ч; L'0 — объем ре- • генерированного (тощего) абсорбента, поступающего в абсорбер, л/ч; р — плотность регенерированного абсорбента, кг/л; М — молекулярная масса регенерированного абсорбента. где /исх — температура сырого газа, поступающего в абсорбер, °С; Q — количество тепла абсорбции, отводимого в промежуточных сечениях абсорбера, кДж/ч; L — количество тощего регенерированного абсорбента, поступающего в абсорбер, кг/ч; с — удельная теплоемкость абсорбента при средней температуре абсорбции, кДж/(кг-°С). 3. Определяют константы фазового равновесия /С, для всех компонентов при средней температуре абсорбции и давлении процесса описанными выше методами.  Температурно временных Тщательное соблюдение Температурой размягчения Температурой застывания Температуру кристаллизации Таутомерных превращений Температуру постепенно Температуру содержимого Температуру затвердевания |
- |
Навигация