|
|
|
Главная --> Справочник терминов Зависимость разрывного Рис. 14.2. Зависимость разрывной прочности блок-сополимеров этилена с пропиленом от содержания звеньев пропилена (Wnf, мас.%) при 6 (/) л 24 (2) блоках в цепи [41 Рис. 18.6. Зависимость разрывной прочности полиамидного волокна капрон (ар в % от исходного) от продолжительности нагревания на воздухе при различных температурах: На рис. 115 приведена общая зависимость разрывной прочности * от температуры. С падением температуры прочность растет, достигая максимального значения немного ниже Тст, после чего На рис. 115 приведена общая зависимость разрывной прочности * от температуры. С падением температуры прочность растет, достигая максимального значения немного ниже Гст, после чего Рис. 126. Зависимость разрывной прочности от разрывного удлинения для серии образцов вискозного волокна. Рис. 3. Корреляция прочности и ориентации для ПВС-волокон с различной степенью пластификационной вытяжки в атмосфере водяных паров [19]: а — зависимость разрывной прочности 0р и максимума напряжения при изометрическом нагреве ат от степени вытяжки; б — корреляция о"р и ат; в — влияние степени вытяжки на ориентацию кристаллитов (Р'/Г1). Одним из важнейших факторов в развитии усадочных напряжений является степень дисперсности структурообразующей фазы при данной •ее гидрофильности. Повышение степени помола целлюлозной массы сопровождается ростом усадочных напряжений и усадки бумаги. На рис. 7 дана зависимость разрывной длины бумаги и величины «излома» (число двойных перегибов) от величины усадочных напряжений (Fa). Рис. 4. Зависимость разрывной длины (а) и излома (б) от усадочных напряжений. Рис. 5. Зависимость разрывной прочности цессов, связанных со «скручива-полиэтиленового волокна, содержащего 97 перемещением полимер- деленной толщине отлитого слоя возможно формирование оптимальной макроструктуры, имеющей более высокие механические параметры, а зависимость разрывной прочности от толщины пленки будет иметь максимум. Рис. 117. Зависимость разрывной прочности полиамидного волокна (капрон) от продолжительности нагревания на возплг-хе при различных температурах: Рис. 12.15. Зависимость разрывного (истинного) напряжения а, МН/м2, сшитых эластомеров СКН-40 (а) и СК.Н-26 (б) от температуры при скоростях деформации растяжения (/ — 0,34; 2 — 0,34 10-'; 3 — 0,34-10~2 с-1) Horo значения, поскольку эти волокна не вытягивают при максимально возможных кратностях вытяжки. Это более важно при производстве технических нитей, от которых в первую очередь требуется высокая прочность. Если прочность 550—600 мН/текс при оптимальной (с точки зрения стабильности процесса вытягивания) кратности вытяжки достигается при любой величине двойного лучепреломления невытянутого волокна, то прочность 700— 750 мН/текс достигается при более высокой степени предориентации. Было показано [76], что равнопрочные волокна, имевшие большую предварительную ориентацию, получаются при более низких кратностях вытяжки (рис. 5.29); при этом кратности могут и не быть предельными. Зависимость разрывного удлинения от предварительной ориентации и кратности вытяжки имеет более сложный характер, поскольку даже небольшая разница в молекулярной массе оказывает влияние на эластичность волокна. Но общим является то, что волокна с близкими значениями удлинений имеют большую прочность, если они получены из волокна с более высокой степенью предориентации (рис. 5.30). Рис. 5.30. Зависимость разрывного удлинения L от кратности вытяжки волокон с различной степенью предориентацип. Обозначения см. рис. 5.29 Рис 5,36. Температурная зависимость разрывного напряжения ор (а) н Рис. 4.18. Зависимость разрывного напряжения ар от длины надреза /о в полоске резинотканевого материала (ткань из капрона) при испытании на разрывной машине при 20 "С со скоростью растяжения 1,7 мм/с (прочность образца без надреза а„=109 МПа, ?,=50 мм). На рис. 4.18 приведена зависимость разрывного напряжения стр от длины надреза /о. Наблюдаются три зоны. В зоне / действует корневой закон (4.13), причем параметр А* практически равен расстоянию между текстильными нитями, что хо- Рис. 5.13. Температурная зависимость разрывного напряжения ггр, рассчитанного на поперечное сечение в момент разрыва (а) и разрывной деформации fip (б) ПЭТФ (Л /Л /// — области хрупкого, квазихрупкого и пластического состояний). Рис. 5.16. Зависимость разрывного напряжения хрупкого тела от логарифма Недавно получены экспериментальные доказательства того, что процесс разрушения в хрупком состоянии имеет кинетический характер [5.23]. Для таких абсолютно хрупких тел, как монокристаллический кремний, корунд и карбид кремния, анализ влияния релаксационных явлений на зависимость разрывного напряжения от скорости нагружения w показал, что аномальный характер этой зависимости (при малых скоростях нагружения >ар возрастает, затем проходит через максимум и при больших скоростях уменьшается с увеличением скорости нагружения) обусловлен взаимодействием двух кинетических процессов: разрушения и локальной неупругой деформации (рис. 5.16,а). При малых w стр возрастает с увеличением скорости нагружения (как возрастает прочность с уменьшением времени нацружения), при больших w—снижается, так как локальная неупругая деформация проявляется все меньше, а коэффициент концентрации напряжения возрастает. Большие скорости нагружения эквивалентны низким температурам. Поэтому температурная зависимость сгхр (рис. 5.16,6) имеет ана- При t = const получаем линейную температурную зависимость разрывного напряжения: Следовательно, при режиме вд= const получается линейная зависимость разрывного напряжения от логарифма скорости нагружения ap — aQ + bolgw, наблюдаемая на опыте [6.46, 6.47].  Значительных масштабах Значительным деформациям Значительным повышением Значительная концентрация Значительной упругостью Закономерности взаимодействия Значительное расстояние Значительное улучшение Значительного понижения |
- |
Навигация