Главная --> Справочник терминов


Значениях параметров пару (линия 2—2), допустимого уноса жидкости при умеренных значениях параметра Lv (линия 3—3) и при повышенных значениях параметра Lv (линия 4—4), линией максимально допустимых нагрузок на переливное устройство (линия перелива 5—5). Линия перелива может находиться в двух положениях относительно линий допустимого уноса. При пересечении линии перелива с линией допустимого уноса производительность тарелки лимитируется как величиной уноса жидкости, так и работоспособностью переливного устройства тарелки. При расположении линии перелива выше линии уноса производительность лимитируется только величиной уноса жидкости [46]. Для построения такого графика необходимо иметь:

в) уравнение линии допустимого уноса жидкости при умеренных значениях параметра Lv

при повышенных значениях параметра Lv при те < 1

схема с оператором (4.356) обладает порядком аппроксимации 0(/г2 + т2) при о = 0,5 и 0(/12 + г) при других значениях параметра о; эта схема абсолютно устойчива при о ^ 0,5;

Следует отметить, что, несмотря на кажущуюся простоту реализации, методами штрафных функций очень трудно получать достоверные решения: при больших значениях параметра штрафа е решения получаются очень грубыми, иногда качественно неверными, при малых значениях параметра е процессы вычисления становятся неустойчивыми (в частности, системы линейных уравнений, появляющиеся при минимизации квадратичных функционалов, становятся плохо обусловленными), поэтому методами штрафных функций следует пользоваться с большой осторожностью.

Благодаря тому, что функции Эйри и их первые производные табулированы В. А. Фоком [9], явилось возможным построить кинетические кривые т], как функции от т для цепных разветвленных самотормозящихся реакций при различных значениях параметра к, входящего в уравнение (XI-3). Кривая рис. 177 представляет собой одну из таких кинетических кривых, построенную для значения к = 0,02. Оказывается, что эта кривая не только имеет ^-образную форму, но что она практически заканчивается еще до того, как израсходованы исходные вещества.

Рис. Н.2. Семейство кривых предельных состояний при двухосном напряженном состоянии (OiXJz — главные напряжения, 0(о)—предел текучести при одноосном нагружении) и различных значениях параметра qK:

пару (линия 2 — 2), допустимого уноса жидкости при умеренных значениях параметра Lv (линия 3 — 3) и при повышенных значениях параметра Lv (линия 4 — 4), линией максимально допустимых нагрузок на переливное устройство (линия перелива 5 — 5). Линия перелива может находиться в двух положениях относительно линий допустимого уноса. При пересечении линии перелива с линией допустимого уноса производительность тарелки лимитируется как величиной уноса жидкости, так и работоспособностью переливного устройства тарелки. При расположении линии перелива выше линии уноса производительность лимитируется только величиной уноса жидкости [46]. Для построения такого графика необходимо иметь:

в) уравнение линии допустимого уноса жидкости при умеренных значениях параметра Lv

при повышенных значениях параметра Lv при те <: 1

При больших значениях параметра z (большая величина константы равно-

На рис. 3.5 показаны соответственно зависимости низших пяти частот и соответствующих им коэффициентов демпфирования системы от величины Е2 при следующих значениях параметров задачи: = 3,0- Ю-2 м, d2 = 6,0 • Ю-2 м, d, =

Из табл. 18 следует, что при фиксированных значениях параметров TO и т) различие du/dr по формулам (2.17) и (4.25) возрастает с увеличением радиуса трубы. •

Необходимо отметить, что в случае ламинарного режима движения дегазированной нефти, т. е. при Reo<2320, расчеты для значений Гр, больших Г\, проводить не следует, так как максимальное значение k(Fp) находится в пределах 0<Л><Л. Такой* вывод вытекает из анализа данных численного расчета, проведенного для всевозможных предельных значений параметров а, Ь, с, В, v и Л,. В самом деле, функция k(Fn) в интервале О^ГР<;Л является непрерывной монотонно возрастающей или может иметь экстремум. В точке же ГР — Г\ эта функция имеет разрыв первого рода. Объясняется это тем, что при ГР = А происходит скачкообразный переход к турбулентному режиму, имеющему свои закономерности гидравлических сопротивлений. Причем при переходе к турбулентному режиму k резко снижается и в отдельных случаях может быть даже меньше единицы (это соответствует уменьшению пропускной способности нефтепровода). При ГР~>Г\ функция &(Гр) может быть и возрастающей, но ее значения уже не достигнут максимального значения, которое существует при ламинарном режиме. Для наглядности такого положения на рис. 39 представлен график зависимости k(FP) при следующих значениях параметров ? = 0,26 м; Др№ = 5 МПа; v= 1,5- 10~4 м2/с; рг = 0,002; Г„ = = 80 м3/м3; Q = 0,04 м3/с; а = 0.05; 6 = 0,002; с = 0,075; 5=1,615. Для

(где г в— расстояние между концами цепи в растворителе). По мере повышения термодинамического сродства полимера и растворителя размеры клубка увеличиваются, концентрация полимера в клубке понижается и при близких значениях параметров растворимости составляет около 1%.

при тех же значениях параметров Ix, a, OQ, т и 0, что и ,на рис. III.1, а, и при т] = 1013 Па-с. При мгновенном нагружении, когда ^н=0, из уравнения (П1.2) после подстановки в него выражения (III. 17) следует:

В последние годы появились новые доказательства в пользу предположения о тепловой форме пробоя полимеров в области повышенных температур. В работе [115] приводятся следующие соображения в пользу теплового пробоя полимеров при повышенных температурах: 1) введение антистатической добавки в полиэтилен, увеличивает ток проводимости и одновременно снижает пробивное напряжение в области повышенных температур; 2) в ходе термообработки пленок полиимида уменьшается их проводимость и одновременно возрастает пробивное напряжение; 3) расчетные значения ?/пр по упрощенной теории теплового пробоя (адиабатический нагрев до Т=Ткр без учета отвода теплоты за счет теплопроводности) согласуются с экспериментальными данными для пленок поливинилиденфторида и тонких пленок полистирола (полученных в плазме тлеющего разряда) при разумных значениях параметров, описывающих зависимость плотности тока через образец от температуры и напряженности поля: ионного тока в случае поливинилиденфторида

Для установления сродства полимерных пар в целях подбора оптимальных условий образования гомогенных смесей использовали данные о значениях параметров растворимости [13]. Первоначально понятие о параметре растворимости возникло в термодинамике неэлектролитных растворов. Гильдебранд предложил считать корень квадратный из плотности энергии когезии характеристикой растворяющей способности данного растворителя [7]. Бридсон [4] первым использовал значения параметров растворимости при разработке оптимальных технологических режимов и приближенно

расчет при тех же значениях параметров АЕ° и Ъ дает для энергии активации величину 7,2 ккал/молъ, что совпадает с опытным значением, тогда как энергии активации для изопрена и бутадиена значительно меньше опытных и даже меньше, чем для стирола. Указанные выше соображения позволяют принять причины этого расхождения.

и скорости выделения летучих веществ при данных значениях параметров, охватывающих широкую область промежуточных случаев.

при следующих значениях параметров о?т = 0,025; РТ ="0,05; Лт = 0,0103. При этом коэффициенты горизонтального сдвига kn = 0,0007 и ?22 = 0,001. Параметры ядра для исследуемого стеклопластика: при kn аэ = 0,025; рэ = 5-10~5; Аа = 0,0086; при ?22 аэ = 0,025; рэ = А$т = S-IO'5; Аъ = #МТ = 0,0087. Зная параметры а, р и Л, нетрудно найти значения функции скорости

Последние зависимости определяют режим линейных установившихся колебаний с амплитудой Р0. Этот режим существует при всех значениях параметров при Р =? 0 (материал амортизатора обладает наследственными свойствами).

В тех случаях, когда параметр со, учитывающий пентановый эффект, не равен ни нулю, ни единице, аналитическое выражение для < г2 > 0 из уравнений (11.20) и (11.30) получить нельзя. В такой ситуации можно получить численные значения конформационных характеристик цепи для различных значений со путем прямого решения, например, уравнения (11.27) с помощью электронно-вычислительных машин [естественно, с помощью вычислительных машин можно также получить численное решение аналитического выражения (11.30)]. При сравнении результатов этих расчетов соответствующими экспериментальными данными для полиэтилена при 160 °С, было обнаружено их очень хорошее соответствие при значениях параметров Ае = 500 кал/моль и со = 0,095—0,13 (что в пересчете на энергию конформации соответствует 2560— 2280 кал/моль).




Значительно расширилась Значительно сокращает Значительно улучшается Закрывают пришлифованной Значительно ускоряется Значительно увеличивает Значительно затрудняет Заливочные компаунды Замечательной особенностью

-
Яндекс.Метрика